УДК 620.179.14

МЕТОД ПОВЫШЕНИЯ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ МАГНИТОИМПЕДАНСНЫХ

ДАТЧИКОВ МАГНИТНОГО ПОЛЯ

¹Институт электрофизики УрО РАН, Россия 620016 Екатеринбург, ул. Амундсена, 106

²Уральский Федеральный Университет, Россия 620002 Екатеринбург, ул. Мира, 19

E-mail: ^*scher@iep.uran.ru

Поступила в редакцию 29.06.2022; после доработки 27.09.2022

Принята к публикации 07.10.2022

Рассматривается повышение чувствительности магнитоимпедансных (металлических) датчиков магнитного поля за

счет включения в высокочастотный резонансный контур. Представлены различные схемы резонансных контуров, позволя-

ющие увеличить чувствительность металлического магнитоимпедансного датчика на частоте 75 МГц. Наилучшие результа-

ты получены для контура с умножением добротности, дающим увеличение коэффициента передачи датчика от напряжен-

ности внешнего магнитного поля с 31 %/Э до 132 %/Э при сужении полосы пропускания до 2,5 МГц, что в результате обе-

спечивает возрастание на порядок отношения сигнал/шум. Данный подход с применением квадратурной демодуляции сиг-

нала позволяет различать сигналы переменного магнитного поля амплитудой 1 нТл при отношении сигнал/шум на уровне

10 дБ. Предложенный метод может быть применен для магнитоимпедансных, магниторезистивных датчиков магнитного

поля, а также и для металлических тензометрических датчиков при проведении высокочувствительных измерений.

Ключевые слова: повышение чувствительности, резонансный метод, магнитоимпедансный датчик, квадратурный

демодулятор.

DOI: 10.31857/S0130308222120041, EDN: BUXJYU

ВВЕДЕНИЕ

Магнитоимпедансные датчики широко применяются в измерительной технике благодаря мало-

му уровню собственных шумов. В тензометрии используются датчики на основе медно-никеле-

вых, никель-хроможелезных сплавов, нихрома, алюминия и т.п., обладающие сопротивлением в

единицы Ом [1]. Для регистрации слабых магнитных полей используются датчики на основе

магнитоимпедансного и магниторезистивного эффекта, сопротивление которых может составлять

от долей до сотен Ом [2—6].

Одним из путей увеличения чувствительности датчиков является возможность включения дат-

чика в резонансный контур и повышение частоты преобразования сигнала [7, 8], что не исключает

использование низкоомных датчиков в мостовых схемах и дифференциальных каскадах [9].

В статье рассмотрен метод повышения чувствительности магнитоимпедансного датчика,

включенного в контур с умножением добротности, при работе на частоте 75 МГц в составе детек-

тора с квадратурной демодуляцией сигнала.

ПОВЫШЕНИЕ ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТИ ДАТЧИКОВ ЗА СЧЕТ ПЕРЕНОСА СПЕКТРА

СИГНАЛА В ВЫСОКОЧАСТОТНУЮ ОБЛАСТЬ

Повышение чувствительности датчиков, как правило, сопровождается увеличением времени

формирования сигнала. Таким образом, характерные времена процессов, регистрируемых чувстви-

тельными датчиками магнитного поля, варьируются от миллисекунд до десятков секунд. В результа-

те, спектр исследуемых процессов лежит в области т.н. фликкер-шума (рис. 1а). Для регистрации

слабых сигналов на фоне шума на низких частотах спектр сигнала датчика необходимо перенести в

более высокочастотную область (рис. 1б). Удобным образцом для исследований на высоких частотах

является микропроволока на основе бериллиевой латуни диаметром 100 мкм с электроосажденным

слоем пермаллоя Fe₁₉Ni₈₁, толщиной 1 мкм, которая применялась в 1970-х годах для изготовления

блоков памяти в компьютерах, таких, например, как UNIVAC [10]. В проводниках на высоких часто-

тах в десятки мегагерц за счет скин-эффекта электромагнитное поле концентрируется в тонком при-

поверхностном слое. Это позволяет использовать для магнитоимпедансного датчика только внешний

слой пермаллоя, обладающий циркулярной анизотропией, а сердцевину микропроволоки изготовить

из проводящего материала, обладающего необходимыми механическими свойствами, например, из

бериллиевой латуни. Поэтому значительно снижается влияние магнитных шумов, наблюдаемых в

сердцевине ферромагнитного провода на высоких частотах [11]. Исследования проведены на частоте

С.В. Щербинин, И.В. Бекетов, К.А. Ярушин

10⁴

Фликкер-шум

10³

10²

Диапазон исследований

ВЧ

Белый шум

10¹

10⁴

10⁸

10⁰

10⁴

10⁸

F, Гц

Рис. 1. Спектр полезного сигнала датчика в зоне влияния фликкер-шума (а) и перенос спектра в высокочастотную

область (б).

75 МГц (рис. 2), что продиктовано отсутствием вблизи рабочей зоны радиовещательных станций, а

также наличием и ценой соответствующей элементной базы.

Измерения с помощью спектроанализатора DSA815-TG позволили определить активную R и

реактивную X составляющие импеданса отрезка ферромагнитной проволоки длиной 12 мм на

частоте 75 МГц (см. рис. 2). Что, в свою очередь, позволяет определить модуль импеданса

180°



Z =

= R

и аргумент

ϕ=

⋅arg

(

)

(рис. 3).

F, МГц

H, Э

Рис. 2. Активная (а) и реактивная (б) составляющие импеданса проволоки с электроосажденным слоем пермаллоя во

внешнем магнитном поле.

2,3 Э

3,9 Э

H, Э

Рис. 3. Модуль (а) и аргумент (б) импеданса чувствительного элемента.

Дефектоскопия

№ 12

2022

Метод повышения чувствительности магнитоимпедансных датчиков магнитного поля

Таким образом, на частоте 75 МГц для обеспечения максимальной чувствительности по моду-

лю импеданса для данного элемента необходимо приложить постоянное поле смещения на уровне

3,9 Э (рис. 3а), а на уровне 2,3 Э — для обеспечения максимальной чувствительности по аргумен-

ту (рис. 3б).

ВЫСОКОЧАСТОТНЫЙ ДАТЧИК МАГНИТНОГО ПОЛЯ

Принципиальная электрическая схема одного из вариантов датчика представлена на рис. 4.

Датчик содержит чувствительный элемент Z длиной 12 мм, вставленный в катушку индуктивно-

сти, подключенную к прецизионному источнику тока на основе LT3092 с исключительно низкой

спектральной плотностью шума 2,7 пА/ Гц. Источник тока обеспечивает необходимое постоян-

ное поле смещения для достижения максимальной чувствительности на частоте 75 МГц. В состав

датчика также входит усилитель высокой частоты, собранный из немагнитных компонентов

(рис. 5). Выступ печатной платы с чувствительным элементом вставляется в катушку подмагничи-

вания, содержащую 2200 витков провода ПЭВ-1 диаметром 0,1 мм. Датчик собран в цилиндриче-

ском медном корпусе диаметром 18 мм и длиной 70 мм.

100 мкГн

+5В

-5В

+ C7

VT1 BF998A

0.1

1000

0.1

10.0

4,7K

LC-контур

Усилитель

Вход

Выход

Вход

Выход

6.8

1000

2,7K

Рис. 4. Принципиальная электрическая схема датчика с усилителем высокой частоты (а) и соответствующая структурная

схема (б).

Рис. 5. Плата датчика с одноконтурной (а) и двухконтурной (б) входными цепями. Катушка подмагничивания (не пока-

зана) надевается на выступ платы с чувствительным элементом (слева).

Дефектоскопия

№ 12

2022

С.В. Щербинин, И.В. Бекетов, К.А. Ярушин

На высоких частотах чувствительность датчика может быть увеличена за счет включения маг-

нитоимепедансного чувствительного элемента Z в LC-контур. Параметры контура подбираются

таким образом, чтобы при малых изменениях сопротивления элемента происходило значительное

изменение добротности и, соответственно, коэффициента передачи контура. Колебательный кон-

тур должен также ослаблять влияние индустриальных помех и радиовещательных станций на

результаты измерений. Различные варианты включения магнитоимпедансного элемента в колеба-

тельный контур рассмотрены на рис. 6—8.

Вход

Рис. 6. Включение чувствительного элемента в LC-контур (а—в).

Вход

Рис. 7. Схема с индуктивной связью на входе (а); двухконтурная входная цепь (б).

C5 0,1

+12 В

0,01

100K

4,7K

Вход

6,8

C3 1

560

VT1

BF998A

0,01

Рис. 8. Схема включения чувствительного элемента в колебательный контур с умножением добротности.

Дефектоскопия

№ 12

2022

Метод повышения чувствительности магнитоимпедансных датчиков магнитного поля

Номиналы элементов резонансных контуров (см. рис. 6—8) определены из условия максиму-

ма чувствительности по внешнему магнитному полю

на частоте 75 МГц и согласования

входных и выходных сопротивлений, где

| K|=

(ReK)

(ImK)

— модуль коэффициента пере-



ImK



дачи цепи;ψ=

arg

— аргумент коэффициента передачи цепи; H — напряженность внеш-







ReK



него магнитного поля. Например, коэффициент передачи цепи для контура рис. 6а:

jωC

⋅

⋅ Z

(1)

1+ω

M+ jωC

где

⋅

(

1+ω

)

;

(2)

jωR

+1+ω

(

jω

(

)

)⋅(

jω

(

)

;

(3)

jω

(

)

+ ω

;

(4)

(

)⋅(

(

)

−ω

)

+1+ ω

M =k⋅ L

(5)

— взаимная индуктивность верхней (L1) и нижней (L2) по схеме частей катушки L1; k — коэффи-

циент связи; Z — импеданс чувствительного элемента; R_g, R_L — сопротивление генератора и

нагрузки соответственно.

Для всех схем включения чувствительного элемента, представленных на рис. 6—8, проведено

моделирование в программе Micro-Cap 12 [12] и проверена работа узлов на печатных платах

(см. рис. 5). С помощью анализатора спектра DSA815-TG измерены амплитудно-частотные харак-

теристики и фазочастотные характеристики контуров. На основе полученных в результате измере-

ний АЧХ рассчитаны такие параметры датчика, как максимальное изменение коэффициента пере-



∂



дачи от напряженности внешнего магнитного поля



 (максимальная чувствительность),

∂



_max

напряженность поля подмагничивания и ширина полосы пропускания по уровню -3 дБ в области

максимального изменения коэффициента передачи (табл. 1). На основе ФЧХ рассчитаны макси-



∂ψ



мальные чувствительности измеряемых цепей по фазе сигнала

(см. табл. 1).







∂H

_max

Семейство амплитудно-частотных характеристик при изменении поля подмагничивания для

схемы с последовательным включением чувствительного элемента (см. рис. 6а) представлено на

рис. 9а. Соответствующее семейство фазочастотных характеристик представлено на рис. 9б.

В табл. 1 представлены основные параметры резонансных контуров с чувствительным элемен-

том Z, которые возможно использовать для повышения чувствительности датчика.

Сравнение различных схем включения чувствительного элемента во входную цепь показывает,

что наилучшими параметрами обладает схема с умножением добротности (см. рис. 8). Несмотря

на то, что пассивные схемы (см. рис. 6б, в) характеризуются значительным изменением коэффици-

ента передачи от внешнего магнитного поля (109 %/Э и 188 %/Э), достигается это за счет неоправ-

данно большой ширины полосы пропускания (11,4 МГц и 9,2 МГц). Двухконтурные входные цепи

позволяют сузить полосу пропускания, но усложняют настройку, снижают общий коэффициент

передачи, увеличивают габариты датчика. Пример одной из возможных двухконтурных цепей

Дефектоскопия

№ 12

2022

С.В. Щербинин, И.В. Бекетов, К.А. Ярушин

-10

-20

-30

-40

F, МГц

300

250

200

150

100

F, МГц

Рис. 9. АЧХ и ФЧХ-цепи с последовательным включением чувствительного элемента в контур (а, б) и цепи с умноже-

нием добротности (в, г).

Таблица

Макс. чувствительность

Коэффициент

Ширина полосы

Схема

Поле подмагничивания

передачи¹

пропускания²

(75 МГц)

dψ (75 МГц)

Z в линии

2,3 дБ/Э

9 °/Э

-16.2 дБ

3.8 Э

50 Ом

31 %/Э

(75 МГц)

3,2 дБ/Э

33 °/Э

Рис. 6а

-23,2 дБ

3,6 Э

5,6 МГц

45 %/Э

(72 МГц)

6,4 дБ/Э

64 °/Э

Рис. 6б

-25,7 дБ

2,6 Э

11,4 МГц

109 %/Э

(67 МГц)

9,2 дБ/Э

48 °/Э

Рис. 6в

-34 дБ

2,8 Э

9,2 МГц

188 %/Э

(70 МГц)

7,3 дБ/Э

48 °/Э

Рис. 8

-9,4 дБ

1,5 Э

2,5 МГц

132 %/Э

(74 МГц)

¹Коэффициент передачи в области максимальной чувствительности (75 МГц).

²Ширина полосы пропускания по уровню -3 дБ в области макс. чувствительности (75 МГц).

Дефектоскопия

№ 12

2022

Метод повышения чувствительности магнитоимпедансных датчиков магнитного поля

представлен на рис. 7б. На рис. 7а показано, что вместо частичного включения возможно приме-

нение индуктивной трансформаторной связи, что позволяет упростить настройку входной цепи, но

ведет к усложнению конструкции и образованию высокочастотных паразитных контуров.

Трансформаторная связь также может быть полезной, если необходимо развязать гальванически

генератор сигналов и детектор [13].

Пассивные цепи (см. рис. 6, 7) не требуют дополнительного источника питания, обладают

минимальными собственными шумами, но могут значительно ослабить входной сигнал. Тем не

менее схема с умножением добротности (см. рис. 8) при сопоставимой со схемами (см. рис. 6б, в)

чувствительностью (132 %/Э) обладает минимальной из всех испытанных шириной полосы про-

пускания (2,5 МГц) и максимальным коэффициентом передачи (-9,4 дБ). АЧХ и ФЧХ резонансной

цепи с датчиком представлены на рис. 9в и г соответственно.

Немаловажным является и тот факт, что максимальное изменение фазы в схеме с умножением

добротности наблюдается на частоте, близкой к 75 МГц, что позволяет выбрать режим в квадра-

турном демодуляторе с одновременным мониторингом амплитуды и фазы сигнала. Достоинством

применения данной схемы является также возможность значительного снижения напряженности

постоянного поля подмагничивания (H = 1,5 Э), к чему стремятся многие разработчики магнито-

импедансных датчиков [14], поскольку при меньшем поле подмагничивания меньше нагрев катуш-

ки и меньше влияние шумов источника постоянного тока.

РЕЗУЛЬТАТЫ РАБОТЫ ДАТЧИКА С КВАДРАТУРНЫМ ДЕМОДУЛЯТОРОМ СИГНАЛА

Датчик слабых магнитных полей с умножителем добротности испытан в составе детектора на

основе квадратурного демодулятора сигнала. Структурная схема детектора представлена на рис. 10.

Умножитель

ФНЧ ФВЧ

U4'(t)

UQ(t)

Фазо-

АЦП

Генератор

вращатель

U1(t)

ПФ

Усилитель

ЦОС

U2(t)

U3(t)

ФНЧ ФВЧ

Датчик

U4(t)

UI(t)

LC-контур

Усилитель

АЦП

Умножитель

Источник

Lп Z

тока

Контроль тока

АЦП

подмагничивания

Рис. 10. Структурная схема детектора на основе квадратурного демодулятора сигнала.

В корпусе датчика кроме чувствительного элемента собран также предварительный усилитель

на малошумящем двухзатворном КМОП-транзисторе BF998A, что позволило значительно снизить

наводки на коаксиальный кабель от радиостанций УКВ диапазона. Предварительный усилитель

также необходим для согласования импеданса LC-контура (см. рис. 10) с волновым сопротивлени-

ем кабеля и входным сопротивлением 50 Ом полосового фильтра FTR-3874. Полосовой фильтр

(ПФ) с резонансным усилителем (А2) обеспечивают выделение полезного сигнала частотой

75 МГц за счет сужения полосы пропускания тракта до 30 кГц (по уровню -3 дБ).

Далее в квадратурном демодуляторе полезный сигнал перемножается в умножителях, выпол-

ненных на AD831, с опорным сигналом и смещенным по фазе на 90° опорным сигналом. Фильтры

низких частот (ФНЧ) с частотой среза 2,5 кГц не пропускают на вход АЦП высокочастотные про-

Дефектоскопия

№ 12

2022

С.В. Щербинин, И.В. Бекетов, К.А. Ярушин

Рис. 11. Окно программы в режиме просмотра полученных данных.

дукты перемножения. Фильтры высоких частот (ФВЧ) с частотой среза 0,1 Гц предназначены для

ограничения регистрации медленных флуктуаций магнитного поля, влияющих на смещение нуле-

вого уровня высокочувствительного детектора. Синфазный и квадратурный сигналы преобразуют-

ся в цифровой вид в четырехканальном 14-бит АЦП E20-10 [15], работающем с частотой дискре-

тизации 250 кГц. На один из каналов АЦП подается также сигнал с источника тока (см. рис. 10)

для контроля тока подмагничивания чувствительного элемента. Цифровые сигналы считываются

с АЦП программой, работающей под управлением ОС Windows 10. Программа обладает удобным

интерфейсом, позволяющим оператору наблюдать за изменением магнитного поля в режиме

реального времени, записывать результаты работы детектора на жесткий диск ноутбука, а также

просматривать записанные файлы [16]. В режиме просмотра программа позволяет оператору мас-

штабировать полученные графики по осям X и Y, выделять зону интереса, находить значения полу-

ченных данных в определенных точках (рис. 11). Программа позволяет производить с полученны-

ми данными такие функции цифровой обработки сигналов, как вычисление амплитуды и фазы

сигнала, определение скользящего среднего, вычисление быстрого преобразования Фурье.

УРОВЕНЬ ИЗМЕНЕНИЙ МАГНИТНОГО ПОЛЯ, ФИКСИРУЕМЫЙ ДАТЧИКОМ

Для калибровки и оценки чувствительности детектора слабых магнитных полей датчик поме-

щен в систему компенсации магнитного поля Земли (рис. 12). Кроме того, пара катушек

Гельмгольца подключена к выходу генератора DG-3121 для создания калибровочного переменного

магнитного поля частотой от 0,01 Гц до 2,5 кГц. Сигнал снимается с нагрузочного сопротивления

R2, равного 50 Ом (см. рис. 12).

Генератор

Аттенюатор

R1 50

247

Датчик

R2 50

К осциллографу

Рис. 12. Схема установки для калибровки детектора слабых магнитных полей.

Дефектоскопия

№ 12

2022

Метод повышения чувствительности магнитоимпедансных датчиков магнитного поля

Для калибровки детектора генератор DG-3121 формирует прямоугольные импульсы амплитудой

от 9,99 В до 10 мВ. Прямоугольные импульсы амплитудой 1 мВ формируются с использованием

аттенюатора (20 дБ, 50 Ом). Амплитудное значение силы тока в катушках Гельмгольца L1L2 измере-

но за счет падения напряжения на нагрузочном сопротивлении R2 с помощью осциллографа

Tektronix TDS-1021 (см. рис. 12). При амплитуде прямоугольных импульсов 9,99 В амплитуда силы

тока составила I_m = 98 мА. Собственное сопротивление R = 1,9 Ом и индуктивность L = 2,3 мГн

катушек L1L2 вносят незначительную погрешность на низких частотах. Соответственно, амплитуда

напряженности магнитного поля в центре между катушками L1L2:

⋅ N

0,716⋅

7,7

(6)

где N = 27 — число витков в катушке; r = 245 мм — радиус катушек Гельмгольца.

Для определения начальной точки калибровки использован миллитесламетр ТПУ 28134-04.

При амплитуде прямоугольных импульсов 9,99 В амплитуда измеренной индукции была на уровне

B_m = μ₀H_m = 9,7 мкТл.

Это позволило определить верхнюю точку калибровочной прямой, а далее пользоваться фор-

мулой (6) для определения чувствительности детектора в широком динамическом диапазоне,

составляющем более 80 дБ.

Для снижения влияния шумов и индустриальных помех после умножителей включены ФНЧ и

ФВЧ, ограничивающие ширину полосы входного сигнала АЦП. Благодаря этому полоса пропуска-

ния детектора магнитного поля по уровню -3 дБ составляет диапазон от 0,5 Гц до 1 кГц (рис. 13).

Меандр

1 мкТл

Синус

100 нТл

0 дБ

-3 дБ

0,1

10 нТл

0,01

1 нТл

0,1

Уровень

0,1

100

1000

шума

100

F, Гц

Рис. 13. Диапазон частот работы детектора при синусои-

Рис. 14. Регистрируемая детектором амплитуда

дальном и близком к прямоугольному изменениям маг-

первой гармоники сигнала при различных уровнях

нитного поля с максимальной индукцией Bm = 100 нТл.

индукции внешнего магнитного поля.

Показания детектора линейны в частотном диапазоне от единиц до ста герц в области изме-

нений внешнего магнитного поля от 1 нТл до 1 мкТл (рис. 14). Значения уровня белого шума на

графике более чем на 10 дБ ниже величины сигнала на входе АЦП, при которой регистрируется

сигнал амплитудой 1 нТл. Пример регистрации детектором прямоугольных импульсов магнит-

ного поля частотой 13 Гц после цифрового подавления частот, кратных 50 Гц, представлен

на рис. 15.

-2

-4

4,2

4,4

4,6

4,8

t, с

Рис. 15. Регистрация детектором прямоугольных импульсов магнитного поля амплитудой 1 нТл и частотой 13 Гц .

Дефектоскопия

№ 12

2022

С.В. Щербинин, И.В. Бекетов, К.А. Ярушин

Достигнутая чувствительность слабых переменных магнитных полей амплитудой 1 нТл

при комнатной температуре и в условиях индустриальных электромагнитных помех сопоста-

вима с чувствительностью лучших мировых аналогов [17] и чувствительностью датчиков на

основе феррозондов в области инфранизких частот [18]. Кроме того, предлагаемая методика

позволяет увеличить чувствительность быстродействующих датчиков, поскольку рассчитана

на работу в области частот десятки-сотни мегагерц [19]. При применении квадратурной демо-

дуляции сигнала быстродействие датчика ограничено шириной полосы пропускания полосо-

вого фильтра (ПФ) и может достигать десятков микросекунд. Очевидно, что шумы датчика

могут быть уменьшены за счет снижения температуры чувствительного элемента и за счет

проведения исследований в специальном экранированном помещении, что увеличит достоин-

ства предложенного метода.

ВЫВОДЫ

1) Предложенный метод включения чувствительного магнитоимпедансного элемента на осно-

ве проволоки с электроосажденным пермаллоем в колебательный контур с умножением доброт-

ности позволяет повысить чувствительность датчика магнитного поля (от 31 %/Э до 132 %/Э) при

работе на частоте 75 МГц.

2) Включение чувствительного элемента в контур с умножением добротности сопровождается

сужением полосы входного сигнала до 2,5 МГц, и, в результате, на порядок возрастает отношение

сигнал/шум датчика.

3) Описанный тип включения магнитоимпедансного датчика позволяет снизить напряжен-

ность постоянного магнитного поля смещения с 3,9 Э до 1,5 Э, что значительно упрощает систему

подмагничивания и снижает влияние шумов источника тока.

4) Разработанный резонансный датчик в составе квадратурного демодулятора сигнала позволя-

ет различать изменения магнитного поля на уровне 1 нТл при отношении сигнал/шум 10 дБ.

Работа выполнена при финансовой поддержке Российского фонда фундаментальных иссле-

дований, проект № 20-48-660044.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Датчики / Справочное пособие. Под общ. ред. В.М. Шарапова, Е.С. Полищука. М.: Техносфера,

2012. 624 с.

2. Балбашов А.М., Червоненкис А.Я. Магнитные материалы для микроэлектроники. М.: Энергия,

1979. 216 с.

3. Vazquez M. Giant magneto-impedance in soft magnetic wires // Journal of Magnetism and Magnetic

Materials. 2001. V. 226. P. 693—699.

4. Курляндская Г.В., Волчков С.О., де Кос Д. Магниточувствительные преобразователи для нераз-

рушающего контроля, работающие на основе гигантского магнитоимпедансного эффекта (Обзор) //

Дефектоскопия. 2009. № 6. C. 13—42.

5. Сысоева С. Датчики магнитного поля. Ключевые технологии и новые перспективы. Часть 3.

XMR (АМР/ГМР/ТМР) — конкуренты датчиков Холла // Компоненты и технологии. 2014. № 8.

C. 49—62.

6. Маргелов А. Модульные и компонентные магниторезистивные датчики и компасы Honeywell //

Новости электроники. 2006. T. 10. C.10—14.

7. Shcherbinin S.V., Volchkov S.O., Chlenova A.A., Kurlyandskaya G.V. Load Matching for Giant

Magnetoimpedance Sensor in Coaxial Configuration // Key Engineering Materials. 2019. V. 826. P. 19—24.

8. Le Anh-Tuan, Phan Manh-Huong. Advanced Magnetic Microwires as Sensing Elements for LC-resonant-

type Magnetoimpedance Sensor: a Comprehensive Review // Journal of Superconductivity and Novel

Magnetism. 2012. V. 25. P. 181—195.

9. Nie Xinhua, Pan Zhongming. Differential-type Integrating GMI Magnetic Sensor Based on Orthogonal

Vector Lock-in Amplifier / 2013 Chinese Automation Congress. Publisher: IEEE. Changsha, China.

P. 344—347. DOI: 10.1109/CAC.2013.6775756

10. UNIVAC 9000 Series. Facts and Figures. 1969. Sperry Rand Corporation.

11. Beach R.S., Smith N., Platt C.L., Jeffers F., Berkowitz A.E. Magneto-impedance effect in NiFe plated

wire // Applied Physics Letters. 1996. V. 68. P. 2753.

12. www.spectrum-soft.com

13. Горшелев В.Д., Красноцветова З.Г., Федорцов Б.Ф. Основы проектирования радиоприемников.

Л.: Энергия, 1977. 384 с.

14. Atalay S., Izgi T., Buznikov N.A., Kolat V.S. Asymmetric giant magnetoimpedance effect created by

micro magnets // Journal of Magnetism and Magnetic Materials. 2018. V. 453. P.163—167.

Дефектоскопия

№ 12

2022