НЕФТЕХИМИЯ, 2021, том 61, № 3, с. 359-366

УДК 66.011+665.644.

ДИСКРЕТНАЯ КИНЕТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА M-DSO

ДЛЯ ГИДРООЧИСТКИ БЕНЗИНА КАТАЛИТИЧЕСКОГО КРЕКИНГА

¹International Joint Research Center of Green Energy Chemical Engineering,

East China University of Science and Technology, Shanghai, 200237 China

*E-mail: ouyfsh@ecust.edu.cn

Поступила в редакцию 03 сентября 2020 г.

После доработки 27 декабря 2020 г.

Принята к публикации 18 марта 2021 г.

Селективное гидрирование бензина каталитического флюид-крекинга (FCC) является эффективным

методом снижения содержания в нем серы и олефинов для получения чистого бензина. На основе харак-

теристик процессов DSO-M и M-DSO для гидроочистки тяжелой фракции бензина FCC и определения

вклада различных углеводородов в октановое число разработаны две пятикомпонентные реакционные

схемы для стадии обогащения M и стадии гидродесульфурации DSO, соответственно. По эксперимен-

тальным данным, полученным при использовании микротрубчатого реактора с неподвижным слоем

для гидроочистки бензина FCC, с помощью алгоритма Рунге-Кутта и генетического алгоритма были

рассчитаны кинетические параметры 5-компонентных моделей для стадий M и DSO, соответственно.

Кинетический анализ показывает, что процесс M-DSO лучше, чем процесс DSO-M. Более того, проверка

показывает, что установленные модели обладают хорошей надежностью и пригодны для экстраполяции.

Ключевые слова: бензин FCC, гидроочистка, процесс M-DSO, дискретная кинетическая модель

DOI: 10.31857/S0028242121030072

В связи с постоянным ужесточением требова-

ния олефинов и восстановлении октанового чис-

ний по охране окружающей среды почти во всех

ла [5]. Функция катализатора DSO заключается в

странах предъявляются более высокие требования

гидродесульфурации бензина FCC [6]. Промыш-

к содержанию серы и олефинов в бензине. Меж-

ленные результаты показали, что процесс M-DSO

ду тем, бензин FCC составляет более 30% объема

имел такое же влияние на десульфурацию и сни-

мирового производства бензина. Следовательно,

жение содержания олефинов в бензине FCC, при

очистка бензина FCC является ключом к повыше-

этом октановое число было увеличено примерно на

нию качества бензина. Был разработан целый ряд

0.8 единицы, по сравнению с процессом DSO-M.

процессов гидроочистки бензина FCC, в частно-

Существующие кинетические модели для ги-

сти, процессы RSDS [1], Prime-G⁺ [2], SCANfining

дроочистки бензина FCC [7] не учитывают в до-

[3], DSO-M и т. д. Среди них процесс DSO-M [4],

статочной степени все реакции, поэтому они не

разработанный компанией PetroChina, сыграл важ-

играют большой роли при моделировании и оп-

ную роль в десульфуризации и восстановлении

тимизации процессов гидроочистки бензина FCC.

олефинов. Однако после первого использования

Хотя гидроочистка бензина FCC была улучшена

этого процесса потеря октанового числа бензина

за счет преобразования процесса DSO-M в про-

составила около 1.7 единицы, что серьезно повлия-

цесс M-DSO, мало что известно об изменениях в

ло на экономический эффект.

протекании этих реакций и влиянии условий реак-

Процесс M-DSO развивается путем реверсиро-

ции на процесс. В этом исследовании, основанном

вания стадий DSO и M. Функции катализатора М

на всестороннем рассмотрении различных реак-

заключаются в ароматизации, снижении содержа-

ций бензина FCC и метода дискретной кинетики

359

360

YING XIANG и др.

Рис. 1. Дискретные схемы реакций стадий (а) M и (б) DSO. k_j - константа скорости реакции на стадии M; k′_j - константа

скорости реакции на стадии DSO; A, O, N, nP, iP - ароматические соединения, олефины, нафтены, н-парафины и изопара-

фин, соответственно.

[8], ожидается прояснение того, почему процесс

активные центры всех реакций имеют одинаковую

M-DSO демонстрирует более высокую эффектив-

активность; используемый трубчатый реактор с

ность при очистке бензина по сравнению с процес-

неподвижным слоем можно приблизительно рас-

сом DSO-M.

сматривать как реактор идеального вытеснения,

поэтому диффузия внутри частиц не учитывается;

благодаря защите циркулирующего водорода деак-

РАЗРАБОТКА ДИСКРЕТНОЙ РЕАКЦИОННОЙ

тивацией катализатора можно пренебречь.

МОДЕЛИ И СОСТАВЛЕНИЕ КИНЕТИЧЕСКОГО

На основании сделанных выше предположений

УРАВНЕНИЯ

кинетическое уравнение реакции может быть вы-

Поскольку выход бензина в обоих процессах

ражено формулой (1) [9-11]:

DSO-M и M-DSO составляет около 99%, газы от

крекинга бензина в этом исследовании не учиты-

(1)

вались. Для углеводородов с одинаковым числом

атомов углерода порядок распределения их окта-

где K - матрица констант скорости реакции, состо-

нового числа от высокого к низкому следующий:

ящая из k_j; a - вектор массовых долей всех компо-

ароматические углеводороды > изопарафины > на-

нентов (рис. 2, 3); X - безразмерное относительное

фтены ≈ олефины > н-парафины. В соответствии

расстояние в сечении X в слое пласта; S_WH - объем-

с вкладом различных углеводородов в октановое

ная скорость (WHSV). Пояснения ко всем симво-

число реакции стадий DSO и M были разделены

лам приводятся в работе [12].

на пять групп, а именно: ароматические углеводо-

роды (A), олефины (O), нафтены (N), н-парафины

ЭКСПЕРИМЕНТЫ ПО

(nP) и изопарафины (iP). На основе механизма ги-

СОВЕРШЕНТСВОВАНИЮ ГИДРООЧИСТКИ

дроочистки и характеристик стадий DSO и M были

созданы две 5-компонентные схемы реакций для

Эксперименты по гидроочистке бензина FCC

стадий M и DSO, соответственно (как показано на

проводили с тяжелыми фракциями бензина FCC из

рис. 1).

ректификационной колонны (далее именуемыми

сырьем) в лабораторном устройстве, представля-

Кинетическое уравнение было составлено на ос-

нове следующих допущений: согласно существую-

ющем собой микротрубчатый реактор с неподвиж-

ным слоем.

щей литературе по дискретной кинетике, все реак-

ции обычно рассматриваются как реакции первого

Для процесса M-DSO сначала сырьем стадии M

порядка, что подходит и для данного исследования;

было исходное сырье (номер 0#), а катализатором -

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021

ДИСКРЕТНАЯ КИНЕТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ

361

Рис. 2. Матрица констант скорости для кинетиче-

Рис. 3. Матрица констант скорости для кинетиче-

ской модели стадии M. [k_N = -(k₅+k₆+k₇+k₁₀), k_O =

ской модели стадии DSO. [k_N = - (k₅+k₆+k₇+k₁₀), k_O =

-(k₁+k₂+k₈+k₉), k_A = -k₁₁, k_iP = -k₄, k_nP = -k₃).

-(k₁+k₂+k₈+k₉), k_A = 0, k_iP = -k₄, k_nP = -k₃).

M при давлении 2.0 МПа, объемной скорости

рьем стадии DSO был продукт 3#, эксперименты

1.0 ч^-1 (WHSV), температурах 350, 370 и 390°C,

проводились при температуре 240, 260 и 280°C,

соответственно; полученные продукты были по-

соответственно; соответствующие продукты были

следовательно пронумерованы как 1#, 2#, 3#. Для

последовательно пронумерованы как 10#, 11#, 12#.

стадии DSO сырьем были продукты 1#, 2#, 3#, а ка-

Точно также для процесса DSO-M сначала сы-

тализатором - M при 2.3 МПа, WHSV 2.0 ч^-1, соот-

рьем стадии DSO было исходное сырье (номер

ветственно. Когда сырьем стадии DSO был продукт

0#), а катализатором - DSO при 2.3 МПа, WHSV

1#, эксперименты проводили при температурах

2.0 ч^-1 и 240, 260, 280°C, соответственно; эти про-

240, 260 и 280°C, соответственно; соответствую-

дукты были последовательно пронумерованы как

щие продукты реакции были последовательно про-

13#, 14#, 15#. Сырье на стадии M представляло

нумерованы как 4#, 5#, 6#. Когда сырьем стадии

собой экспериментальные продукты 13#, 14#, 15#,

DSO был продукт 2#, эксперименты проводились

соответственно, а катализатором был M при давле-

при температурах 240, 260 и 280°C, соответствен-

нии 2.0 МПа, объемной скорости 1.0 ч^-1, темпера-

но; соответствующие продукты были последова-

турах реакции 350, 370, 390°C, соответственно; эти

тельно пронумерованы как 7#, 8#, 9#. Когда сы-

продукты были последовательно пронумерованы

Рис. 4. Схема расчета кинетических параметров.

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021

362

YING XIANG и др.

Таблица 1. Состав продуктов эксперимента^a

No.

Продукт реакции

A, мас. %

O, мас. %

N, мас. %

iP, мас. %

nP, мас. %

ОЧИ

Сырье

34.41

20.23

16.78

23.89

4.69

85.72

M350

33.86

14.58

17.28

28.10

6.18

86.92

M370

34.26

16.68

16.40

26.91

5.75

87.06

M390

34.11

15.8

16.61

27.17

6.32

88.09

M350-D240

33.94

11.87

17.87

29.82

6.51

86.28

M350-D260

33.47

9.40

18.76

31.43

6.94

86.02

M350-D280

33.33

6.96

19.63

32.92

7.16

85.96

M370-D240

33.7

11.46

17.92

30.26

6.66

86.46

M370-D260

33.82

9.91

19.20

31.06

6.01

86.67

M370-D280

33.48

6.92

19.85

32.83

6.92

85.97

10#

M390-D240

34.13

12.81

17.31

28.88

6.88

87.27

11#

M390-D260

34.60

10.11

18.10

30.06

7.13

86.87

12#

M390-D280

34.61

8.19

19.12

31.05

7.03

86.29

13#

D240

33.02

14.23

17.35

28.72

6.68

84.14

14#

D260

33.02

12.72

17.83

29.42

7.01

84.06

15#

D280

32.68

10.28

18.50

31.28

7.25

83.84

16#

D240-M350

33.11

12.43

17.39

29.84

7.23

85.66

17#

D240-M370

33.24

12.15

17.27

29.80

7.54

86.05

18#

D240-M390

33.39

12.95

17.18

29.12

7.36

86.33

19#

D260-M350

33.18

11.32

17.67

30.59

7.26

85.25

20#

D260-M370

32.86

11.38

17.78

30.50

7.48

85.50

21#

D260-M390

33.45

10.07

17.99

30.88

7.61

85.69

22#

D280-M350

32.80

8.24

18.90

32.36

7.71

84.75

23#

D280-M370

32.94

9.31

18.53

31.51

7.71

84.90

24#

D280-M390

32.98

9.33

18.35

31.49

7.85

85.29

^aОЧИ: октановое число по исследовательскому методу; D240-M350 - продукт реакции после стадии DSO при температуре 240°C

и стадии M при температуре 350°C.

как 16#...24#. В табл. 1 приведены результаты ана-

чение. Процесс расчета кинетических параметров

лиза экспериментальных данных по углеводород-

показан на рис. 4.

ному составу для процессов M-DSO и DSO-M.

(2)

РАСЧЕТ КИНЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

СРАВНЕНИЕ КИНЕТИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

Расчет кинетических параметров производили

ПРОЦЕССОВ DSO-M И M-DSO

путем программирования в MATLAB. С одной сто-

С использованием продуктов 0#, 1#, 2#, 3#, 4#,

роны, для решения дифференциальных уравнений

5#, 6#, 7#, 8# 9# из табл. 1 в качестве исходных дан-

использовали метод Рунге-Кутта четвертого поряд-

ных были получены кинетические параметры ста-

ка (из-за его высокой точности). С другой стороны,

дий M и DSO в процессе M-DSO, как показано в

для оптимизации целевой функции использовали

табл. 2 и 3. С использованием продуктов 0#, 13#,

генетический алгоритм (GA), поскольку он пред-

14#, 15#, 18#, 19#, 20#, 21#, 22#, 24# из табл. 1 в

ставляет собой алгоритм глобальной оптимизации,

качестве исходных данных, были получены кине-

позволяющий найти оптимальное решение, имити-

тические параметры стадий DSO и M в процессе

DSO-M, как показано в табл. 2 и 3.

руя естественный отбор и генетический механизм,

чтобы избежать попадания в цикл локальных зна-

Анализ данных табл. 2 показывает, что:

чений [13]. Целевая функция (func) - формула (2),

1) У констант скорости реакции значения k₁

где y_ic - расчетное значение, y_ir - фактическое зна-

(превращение олефина в н-парафин), k₂ (превраще-

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021

ДИСКРЕТНАЯ КИНЕТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ

363

Таблица 2. Сравнение кинетических параметров стадии M процессов DSO-M и M-DSO^а

k (константа скорости реакции), см^-3·г·ч^-1

стадия post-M

стадия pre-M

стадия post-M

(DSO260-M)

350°C

370°C

390°C

350°C

370°C

390°C

O→nP

15.64

3.42E+01

55.99

2.44E+04

1.67

1.84

2.01

0.49

0.69

0.95

O→iP

4.90

1.16E+01

50.22

2.20E+04

4.52

4.66

4.79

1.36

1.84

2.44

nP→iP

51.53

3.07E+04

46.86

1.27E+04

1.47

2.00

2.68

1.50

1.99

2.59

iP→nP

60.99

2.91E+04

57.17

1.90E+04

0.22

0.32

0.46

0.31

0.43

0.60

N→nP

68.92

4.35E+04

65.98

9.72E+04

0.07

0.11

0.16

0.29

0.43

0.62

N→iP

58.93

5.54E+04

59.77

5.26E+04

0.64

0.91

1.26

0.51

0.74

1.03

N→O

86.10

1.21E+06

86.24

1.12E+06

0.07

0.12

0.20

0.07

0.11

0.18

O→N

36.59

4.96E+02

58.75

4.66E+04

0.43

0.53

0.65

0.55

0.79

1.10

O→A

134.41

3.13E+09

130.97

9.29E+09

0.02

0.04

0.08

0.10

0.21

0.45

A→N

120.68

1.92E+09

120.57

2.03E+09

0.15

0.30

0.60

0.16

0.33

0.65

O→nP

230.70

9.98E+17

230.39

8.11E+17

0.05

0.18

0.67

0.04

0.16

0.58

^аНаправление реакции (A → B): реакция превращения дискретного вещества A в дискретное вещество B; стадия Pre-M: стадия M

в процессе M-DSO; стадия Post-M : стадия M в процессе DSO-M.

ние олефина в изопарафин) и k₃ (изомеризация н-

пользован для снижения потери октанового числа

парафинов) намного больше, чем у других констант

на стадии pre-M.

на стадии M; это указывает на то, что эти три реак-

2) Константа скорости насыщения олефинов

ции являются основными реакциями, влияющими

(k₁+k₂+k₈+k₉) стадии pre-M намного выше, чем ста-

на стадию М в обоих процессах DSO-M и M-DSO.

дии post-M. Таким образом, функция уменьшения

Между тем, значение k₂ на стадии pre-M (стадия M

содержания олефинов может быть улучшена для

в процессе M-DSO) намного больше, чем на стадии

стадии pre-M.

post-M (стадия M в процессе DSO-M). Причина

3) Что касается энергии активации, то энергия

заключается в том, что при поддержании концен-

активации превращения олефина в изопарафин

трации олефина на высоком уровне нормальный

на стадии pre-M намного меньше, чем на стадии

(изомерный) олефин с большей вероятностью по-

post-M, так что реакции изомеризации протекают

лучит протоны водорода из кислотных центров ка-

легче и могут улучшить качество бензина на ста-

тализатора с образованием вторичных (или трет-)

дии pre-M.

карбокатионов, а вторичные карбокатионы будут

4) Ароматические углеводороды имеют высокое

легко превращаться в трет-карбокатионы с более

октановое число, но реакции превращения олефи-

высокой стабильностью. Если трет-карбокати-

на и нафтена в ароматические углеводороды на

оны теряют протоны, они образуют изоолефин, а

стадии М протекают нелегко из-за больших значе-

затем изоолефин насыщается путем гидрирования

ний энергии активации и малых значений констант

в изопарафин с высоким октановым числом. Таким

скорости реакции. Следовательно, функция арома-

образом, функция изомеризации может быть улуч-

тизации катализаторов М нуждается в дальнейшем

шена, а катализатор M может быть полностью ис-

улучшении.

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021

364

YING XIANG и др.

Таблица 3. Сравнение кинетических параметров стадии DSO процессов DSO-M и M-DSO^a

k (константа скорости реакции), см^-3·г·ч^-1

стадия post-DSO

стадия pre-DSO

стадия post-DSO

(M350-DSO)

240°C

260°C

280°C

240°C

260°C

280°C

O→nP

34.98

9.80E+03

44.8

5.89E+04

2.69

3.66

4.87

1.62

2.40

3.46

O→iP

30.92

1.20E+04

65.18

1.80E+07

8.54

11.21

14.43

4.17

7.40

12.60

nP→iP

51.44

2.15E+05

53.99

5.50E+05

1.25

1.96

2.98

1.40

2.28

3.57

iP→nP

55.95

2.49E+05

57.32

1.35E+05

0.50

0.82

1.30

0.20

0.33

0.52

N→nP

70.99

4.51E+06

59.67

3.07E+05

0.27

0.50

0.89

0.26

0.44

0.71

N→iP

68.99

6.90E+06

55.99

2.24E+05

0.65

1.20

2.11

0.45

0.73

1.16

N→O

87.40

5.90E+07

73.94

2.10E+06

0.07

0.16

0.33

0.06

0.12

0.22

O→N

56.18

8.59E+05

58.12

2.21E+06

1.64

2.69

4.25

2.68

4.47

7.18

O→A

142.7

4.90E+11

133.38

1.00E+13

0.00

0.01

0.02

0.27

0.86

2.54

A→N

95.90

3.05E+09

68.15

1.86E+06

0.53

1.23

2.68

0.22

0.39

0.68

^aСтадия Pre-DSO: Стадия DSO в процессе DSO-M; Стадия Post-DSO: Стадия DSO в процессе M-DSO.

Анализ данных табл. 3 показывает, что:

3. Для энергии активации реакций: E₂ < E₁ <

< E₃ < E₄ < E₇ < E₆ < E₅ < E₈ < E₁₀ < E₉. Можно ви-

1. У констант скорости реакции значения k′₁, k′₂,

деть, что реакция превращения олефинов в арома-

k′₃ и k′₈ (превращение олефина в нафтен) намного

тические соединения является наиболее трудной.

больше, чем у других констант на стадии DSO, что

указывает на то, что насыщение олефина и изоме-

4. Стадия pre-DSO имеет немного большую

ризация н-парафина являются основными реакция-

константу скорости насыщения олефина гидриро-

ми, влияющими на стадию DSO. Между тем, неко-

ванием (k′₁+k′₂+k′₈), чем стадия post-DSO. Это ука-

торые олефины насыщаются до н-алканов с самым

зывает на то, что ее воздействие на уменьшение со-

низким октановым числом, что вызывает потерю

держания олефина немного сильнее, чем у стадии

октанового числа.

pre-DSO. Однако константы скорости насыщения

олефинов на стадии pre-М намного больше, чем

2. Стадия рre-DSO (стадия DSO в процессе

на стадии post-М. Таким образом, процесс M-DSO

DSO-M) имеет гораздо меньшую константу ско-

сильнее влияет на снижение содержания олефинов

рости реакции превращения олефина в аромати-

ческие углеводороды и гораздо более высокую

в бензине FCC.

константу скорости реакции превращения арома-

В целом, сравнивая кинетические параметры

тических углеводородов в нафтен, чем стадия post-

стадий M и DSO, можно видеть, что необходимо

DSO (стадия DSO в процессе M-DSO), что ускоря-

иметь высокое содержание олефинов в сырье для

ет расход ароматических углеводородов с высоким

изомеризации олефинов на стадии M. Для стадии

октановым числом, в то же время стадия pre-DSO

post-M олефины в сырье будут сильно насыщены

имеет гораздо меньшую энергию активации пре-

после стадии DSO, что не позволяет очистить бен-

вращения олефина в изопарафин, чем стадия post-

зин FCC на стадии M и повысить октановое число

DSO. В целом, процесс DSO-M ведет к потере ок-

бензина. Между тем, для стадии pre-M содержание

танового числа бензина FCC.

олефинов уменьшилось, так что процесс M-DSO

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021

ДИСКРЕТНАЯ КИНЕТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ

365

Таблица 4. Сравнение фактических и расчетных значений для процесса M-DSO

10#

11#

12#

34.13

34.00

-0.37

34.60

34.04

-1.61

34.61

34.26

-1.01

12.81

12.22

-4.60

10.11

10.31

1.95

8.19

7.85

-4.15

17.31

17.54

1.36

18.10

17.99

-0.60

19.12

18.48

-3.34

28.88

29.3

1.46

30.06

30.52

1.54

31.05

32.07

3.29

6.88

6.94

0.88

7.13

7.14

0.20

7.03

7.35

4.49

Таблица 5. Сравнение фактических значений и расчетных значений для процесса DSO-M

16#

17#

23#

33.11

32.88

-0.69

33.24

32.81

-1.31

32.94

32.44

-1.50

12.43

12.84

3.30

12.15

12.38

1.89

9.31

8.97

-3.67

17.39

17.23

-0.95

17.27

17.21

-0.36

18.53

18.17

-1.93

29.84

29.93

0.32

29.80

30.29

1.66

31.51

32.61

3.48

7.23

7.12

-1.56

7.54

7.31

-3.00

7.71

7.80

1.14

в целом превосходит процесс DSO-M в этом от-

ВЫВОДЫ

ношении. Кроме того, по сравнению с процессом

1. На основе механизма гидрирования нефти и

DSO-M, в процессе M-DSO образуется больше

характеристик процессов M-DSO и DSO-M были

ароматических углеводородов и повышается окта-

разработаны 5-компонентные реакционные схемы

новое число бензина.

стадии M и стадии DSO, соответственно.

2. Кинетические параметры стадий M и DSO

ПРОВЕРКА МОДЕЛИ

в процессах M-DSO и DSO-M были рассчитаны,

соответственно, по экспериментальным данным

С использованием полученных выше кинетиче-

с тяжелой фракцией бензина FCC в микрореакто-

ских параметров была проведена проверка моделей

ре с неподвижным слоем. Показано, что процесс

процессов M-DSO (табл. 1, 10#, 11#, 12#) и DSO-M

M-DSO лучше, чем DSO-M в плане уменьшения

(табл. 1, 16#, 17#, 23#). Результаты проверок пред-

содержания олефинов и повышения октанового

ставлены в табл. 4 и 5. Относительные погрешно-

числа с точки зрения динамики.

сти между расчетным и фактическим значениями

для моделей находятся в пределах 5%, что указыва-

3. Оценка параметров моделей показывает, что

ет на превосходную экстраполяцию и надежность

относительные погрешности между расчетным и

моделей. Кроме того, эти модели позволяют дать

фактическим значениями составляют менее 5%.

дополнительные рекомендации по моделированию

Это говорит о том, что дискретные кинетические

и оптимизации процесса гидроочистки бензина FCC.

модели, установленные для процессов M-DSO и

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021

366

YING XIANG и др.

DSO-M, имеют хорошую экстраполяцию и надеж-

Wang B.C., Huo D.L., Cui D.Q., Cui J.W., Liu Y.L.,

ность и позволяют давать рекомендации по моде-

Zhang X.J. Industrial regeneration of hydro-upgrading

лированию и оптимизации процессов M-DSO и

catalyst TM2-DSO process // Mod. Chem. Ind. 2010.

DSO-M.

V. 30. P. 59-61. https://doi.org/10.16606/j.cnki.

issn0253-4320.2010.08.012

Lan L., Ju Y.N. Development and commercial

ИНФОРМАЦИЯ ОБ АВТОРАХ

trial of DSO technology for FCC gasoline hydro

Ying Xiang, ORCID: http://orcid.org/0000-0002-

desulfurization // China Pet. Process. Petrochem.

5619-9720

Technol. 2010. V. 41. P. 53-56. https://doi.org/10.3969/j.

Jiaying Shen, ORCID: http://orcid.org/0000-0002-

issn.1005-2399.2010.11.010

6906-6484

Ouyang F.S., Ling Q., Yu Z.K. Reaction kinetic model for

flexible dual-riser catalytic cracking process // J. Chem.

Fusheng Ouyang, ORCID: http://orcid.org/0000-

Eng. Chin. Univ. 2015. V. 29. P. 1106-1113. https://doi.

0001-7523-6673

org/10.3969/j.issn.1003-9015.2015.00.025

Weekman V.W.J., Nace D.M. Kinetics of catalytic

КОНФЛИКТ ИНТЕРЕСОВ

cracking selectivity in fixed, moving, and fluid bed

Авторы заявляют об отсутствии конфликта

reactors // AIChE J. 1970. V. 16. P. 397-404. https://doi.

интересов, требующего раскрытия в данной статье.

org/10.1002/aic.690160316

Zhu B.C., Weng H.X., Zhu Z.B. Catalytic reaction

engineering. Ixueshu, Beijing, 1999. ISBN:

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

9787800438547.

1. Lappas A.A., Valla J.A., Vasalos I.A., Kuehler C., Francis J.,

10.

Jiang H., Huang S. Eight-Lump reaction kinetic model

O’Connor P., Gudde N.J. The effect of catalyst properties

for the maximizing isoparaffin process for cleaning

on the in situ reduction of sulfur in FCC gasoline // Appl.

Catal. A. 2004.V. 262. P. 31-41. https://doi.org/10.1016/j.

gasoline and enhancing propylene yield // Energy Fuels.

apcata.2003.11.014

2016. V. 30. P. 10770-10776. https://doi.org/10.1021/acs.

2. Dong H.M., Qu Y., Sun L.L. Application of Prime-G+

energyfuels.6b02208

technology in FCC naphtha hydrodesulfurization

11.

Fusheng O., Yongqian W., Qiao L. A lumped kinetic

unit // China Pet. Process. Petrochem. Technol.

model for heavy oil catalytic cracking FDFCC process //

2012. V. 43. P. 27-30. https://doi.org/10.3969/j.

Pet. Sci. Technol. 2016. V. 34, P. 335-342. https://doi.org/

issn.1005-2399.2012.11.006

10.1080/10916466.2015.1132236

3. Ghosh P., Andrews A.T., Quann R.J., Halbert T.R.

12.

Zong G., Ning H., Jiang H., Ouyang F.S. The lumping

Detailed kinetic model for the hydro-desulfurization

kinetic model for the heavy oil catalytic cracking MIP

of FCC Naphtha // Energy Fuels. 2009. V. 23. P. 5743-

process // Pet. Sci. Technol. 2010. V. 28. P. 1778-1787.

5759. https://doi.org/10.1021/ef900632v

https://doi.org/10.1080/10916460903261749

4. Yang Q.J., Pan D., Zhang N.N. Industrial application

13.

Ge J.K., Qiu Y.H., Wu C.M., Pu G.L. Summary of

of catalytic gasoline M-DSO combined with solvent

extraction and desulfurization // Petrochem. Technol.

genetic algorithms research // Appl. Res. Comput.

Appl. 2018. V. 36. P. 343-346. https://doi.org/10.3969/j.

2008. V. 25. P. 2911-2916. https://doi.org/10.3969/j.

issn.1009-0045.2018.05.016

issn.1001-3695.2008.10.008

НЕФТЕХИМИЯ том 61 № 3 2021