Физика металлов и металловедение, 2019, T. 120, № 4, стр. 442-448

Влияние деформационно-термической обработки на формирование градиентной структуры и механических свойств в диске из гранульного никелевого сплава

А. А. Ганеев a, В. А. Валитов a, Ф. З. Утяшев a, В. М. Имаев a*

a Институт проблем сверхпластичности металлов РАН
450001 Уфа, ул. Ст. Халтурина, 39, Россия

* E-mail: vimayev@mail.ru

Поступила в редакцию 24.05.2018
После доработки 02.10.2018
Принята к публикации 06.11.2018

Полный текст (PDF)

Аннотация

На примере модельной заготовки из гранульного никелевого сплава ЭП741НП (EP741NP), имитирующей диск, продемонстрирована возможность получения градиентной структуры с помощью деформационно-термической обработки (ДТО). ДТО включала в себя основную деформационную обработку, обеспечившую развитие рекристаллизации и формирование мелкозернистой микроструктуры, термическую обработку в градиентном температурном поле, дополнительную деформационную и заключительную упрочняющую термическую обработку. В заготовке диска после ДТО была получена градиентная структура: структура типа “ожерелье” в периферийной части и мелкозернистая типа “микродуплекс” в центральной части заготовки диска. Оценка механических свойств образцов, вырезанных на разном расстоянии от оси симметрии заготовки диска, показала, что центральная часть диска обладает повышенной прочностью и пластичностью, а периферийная часть – повышенной жаропрочностью и ударной вязкостью. Полученные результаты свидетельствует о перспективности примененного подхода для достижения градиентной структуры и градиентных механических свойств в дисках из гранульных никелевых сплавов.

Ключевые слова: гранульные никелевые сплавы, горячая деформация, градиентная микроструктура, механические свойства

ВВЕДЕНИЕ

В качестве материала дисков и других вращающихся деталей для газотурбинных двигателей (ГТД) в настоящее время используют высоколегированные жаропрочные никелевые сплавы, которые обычно изготавливают с помощью гранульных технологий, исключающих возникновение макро- и микросегрегаций, характерных для слитков таких сплавов. Диски ГТД относятся к высоконагруженным деталям, испытывающим знакопеременные статические и динамические нагрузки, поэтому механические свойства дисковых материалов должны отвечать требованиям одновременно высокой прочности, в том числе усталостной, высокой жаропрочности, ударной вязкости и пластичности [16]. Применительно к дискам ГТД следует также учесть, что их нагружение происходит неравномерно в радиальном направлении и в условиях градиентного температурного поля. В области ступицы диск испытывает повышенные механические нагрузки при пониженных температурах, а в области обода – наоборот, пониженные нагрузки при повышенных температурах [711]. Поэтому ступица диска должна обладать повышенной прочностью, которую обеспечивает более мелкозернистая структура, а обод – повышенной жаропрочностью, которую обеспечивает более крупнозернистая структура. В связи с этим представляет значительный практический интерес изготовление диска с градиентной структурой. Его можно получить с помощью горячего изостатического прессования гранул разных фракций: мелкой фракции в ступице и относительно крупной – в ободе [4, 5]. Однако использование крупных гранул может приводить к повышению дефектности материала и снижению его эксплуатационных характеристик (сопротивления малоцикловой усталости и трещиностойкости) [1215]. Поэтому механические свойства никелевых гранульных сплавов стремятся улучшить дополнительной деформационной обработкой [912, 16], которую сочетают с термической обработкой в градиентном температурном поле. Компактированный материал обычно подвергают горячей экструзии, последующей горячей штамповке, механической обработке для получения нужной геометрии и термической обработке в градиентном температурном поле с использованием специально разработанного метода (DMHT method) [1011]. Градиентная термическая обработка подразумевает кратковременный нагрев обода диска до температур выше температуры сольвуса, при этом центральная часть диска нагревается до температур ниже температуры сольвуса [10, 11].

Для улучшения механических свойств представляет интерес после градиентной термической обработки дополнительно деформировать диск с тем, чтобы в области обода получить частично рекристаллизованную структуру типа “ожерелье”. Согласно [9, 12, 1722], такая структура обеспечивает наилучшее сочетание скоростей зарождения и роста трещин по сравнению с крупнозернистой, при этом снижения жаропрочности не происходит. Дополнительная деформация может быть осуществлена на небольшую степень при пониженной температуре. Следует отметить, что такого рода работы применительно к высоколегированным гранульным никелевым сплавам не проводились.

Цель работы – исследование влияния горячей деформации, последующей термической обработки в градиентном температурном поле, дополнительной деформации и заключительной упрочняющей термической обработки на формирование градиентной микроструктуры в модельной заготовке из гранульного сплава, имитирующей диск, с последующей оценкой механических свойств полученного материала. В качестве исходного материала был взят гранульный сплав ЭП741НП, широко применяемый для изготовления дисков ГТД.

МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКИ ЭКСПЕРИМЕНТА

Исходные заготовки сплава ЭП741НП ∅90 × × 60 мм были изготовлены методом горячего изостатического прессования (ГИП). Химический состав сплава (вес. %): Cr – 9.3; Ti – 1.8; Al – 5.2; Mo – 4; Nb – 2.7; Co – 15.7; W – 5.4; Hf – 0.2, C – 0.04, B – 0.014, Ni – основа. Температуру сольвуса (TS) определяли методом пробных закалок образцов от температур 1160–1200°С, а также с помощью дифференциальной сканирующей калориметрии. Она составила ТS = 1180 ± 5°C. Исходную заготовку сплава подвергали гетерогенизационному отжигу и изотермической деформационной обработке сжатием, обозначенной далее как основной, при температурах Т = 1140–1160°С [23]. В результате в заготовках с примерным размером ∅150 × 25 мм была получена преимущественно рекристаллизованная структура типа “микродуплекс”. Мелкозернистые заготовки были подвергнуты градиентной термической обработке. Температура в ступичной части составляла Т = 1130°C в области обода – Т = 1190–1210°C. Далее заготовку охлаждали в печи со скоростью 80–90°C/ч, после чего деформировали при Т = 1130°C на степень ε = 15–25%, причем в области обода из-за разной толщины заготовки степень деформации была наименьшей в указанном диапазоне. Деформированную заготовку подвергали заключительной упрочняющей термической обработке, включавшей в себя обработку на твердый раствор при Т = 1150°C (1 ч) с последующим охлаждением на воздухе и старением при Т = 870°C (16 ч), 650°C (8 ч) и 760°C (16 ч). Таким образом, проведенная многостадийная деформационно-термическая обработка (ДТО) включала в себя гетерогенизационный отжиг, основную деформационную обработку, градиентную термическую обработку, дополнительную деформационную и заключительную термическую обработку.

Микроструктурные исследования проводили с помощью растрового электронного микроскопа Mira-3 Tescan в режиме вторичных (SE) или обратнорассеянных (BSE) электронов. Размер и объемную долю выделений γ'-фазы, в том числе дисперсных, оценивали по изображениям в режиме SE, размер γ-зерен – по изображениям в режиме BSE. При изучении микроструктуры использовали также метод автоматического анализа картин дифракции обратно-рассеянных электронов (EBSD-анализ) с шагом сканирования 0.5 мкм. При этом частицы γ'-фазы условно принимались как γ-фаза, а микроструктура – как квазиоднофазная. Малоугловые границы с разориентировкой менее 2°, принимая во внимание погрешность EBSD-анализа, не учитывались. Высокоугловыми границами зерен (ВУГ) считали границы с разориентировкой более 15°.

Испытания на растяжение были выполнены на плоских образцах с размерами рабочей части 17 × 4.5 × 2 мм3 при комнатной температуре со скоростью деформации $\varepsilon \prime $ ≈ 5 × 10–4 с–1. Испытания на ударный изгиб проводили на стандартных образцах с размерами 55 × 10 × 10 мм3. Для испытаний на ползучесть использовали плоские образцы с размерами рабочей части 17 × 3 × 3 мм3. Образцы для проведения механических испытаний вырезали из различных областей заготовки диска, подвергнутой ДТО, при этом измеряли расстояние L от центра рабочей части образца до оси симметрии заготовки.

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

Структура заготовки диска после ДТО. Исследования структуры заготовки диска после ДТО подтвердили формирование градиентной структуры по сечению заготовки (рис. 1 и 2). На рис. 3 приведены параметры микроструктуры в зависимости от расстояния от оси симметрии заготовки диска. Сечение заготовки можно разделить на две основные зоны: мелкозернистую и относительно крупнозернистую со структурой типа “ожерелье”.

Рис. 1.

Макроструктура модельной заготовки диска из сплава ЭП741НП после ДТО.

Рис. 2.

Микроструктура модельного диска (а, б) в мелкозернистой зоне, соответствующей расстоянию от оси заготовки L ≈ 0.29R, (в–е) в зоне “ожерелье”, соответствующей (в, г) L ≈ 0.67R и (д, е) L ≈ 0.93R (а, в, д – BSE, б, г, е – SE).

Рис. 3.

Графики зависимости среднего размера зерен γ-фазы(а), среднего размера (б) и объемной доли (в) мелкой и крупной γ'-фазы в зависимости от расстояния, выраженного в долях радиуса, от оси симметрии заготовки диска ($d_{{\gamma }}^{{\text{I}}}$ – средний размер γ-зерен в мелкозернистой структуре и крупных γ-зерен в структуре типа “ожерелье”, $d_{{\gamma }}^{{{\text{II}}}}$ – средний размер мелких γ-зерен в “ожерелье”, $d_{{{\gamma '}}}^{{\text{I}}}$ и $V_{{{\gamma '}}}^{{\text{I}}}$ – средний размер и объемная доля крупной зернограничной γ'-фазы, $d_{{{\gamma '}}}^{{{\text{II}}}}$ и $V_{{{\gamma '}}}^{{{\text{II}}}}$ – средний размер и объемная доля крупной внутризеренной γ'-фазы, $d_{{{\gamma '}}}^{{{\text{III}}}}$ и $V_{{{\gamma '}}}^{{{\text{III}}}}$ – средний размер и объемная доля дисперсной γ'-фазы).

В мелкозернистой зоне заготовки, расположенной до L ≈ 0.5R, после упрочняющей термической обработки сохранилась микродуплексная структура, полученная в результате развития динамической рекристаллизации в ходе основной и дополнительной деформационной обработки. Структура представляет собой мелкие рекристаллизованные γ зерна, по границам которых наблюдаются крупные частицы γ'-фазы, а внутри – дисперсные выделения γ'-фазы. По мере удаления от оси симметрии заготовки размер γ-зерен возрастает. Резкий рост γ зерен происходит в узкой переходной зоне при L ≈ 0.5R: средний размер увеличивается от d ≈ 13 мкм до d ≈ 45 мкм (рис. 3а). Средний размер и объемная доля дисперсных и крупных частиц γ'-фазы в пределах мелкозернистой зоны практически не меняются.

EBSD-анализ (рис. 4), выполненный на расстоянии L ≈ 0.29R от оси симметрии диска, показал, что формируемая в мелкозернистой зоне структура содержит в основном высокоугловые границы зерен: их доля составила 93%. Это указывает на полное прохождение рекристаллизационных процессов в результате ДТО.

Рис. 4.

Ориентационные EBSD-карты (а, б, г, д) и соответствующие спектры разориентировок границ зерен (в, е), полученные от образцов, вырезанных из: (а–в) – зоны диска с мелкозернистой структурой (L = 0.29R), (г–е) – зоны диска со структурой типа “ожерелье” (L = 0.67R); (а, б, г, д) – черным линиям соответствуют высокоугловые границы зерен, белым – малоугловые.

В зоне “ожерелье”, расположенной на расстоянии больше L ≈ 0.5R, была получена микроструктура, представляющая собой крупные γ-зерна, окруженные мелкими γ зернами. Крупные γ-зерна сформировались при термической обработке в градиентном температурном поле в результате развития собирательной рекристаллизации. При последующей дополнительной деформации крупнозернистая структура, в которой при замедленном охлаждении после высокотемпературного отжига была выделена дисперсная γ'-фаза, трансформировалась в частично рекристаллизованную структуру, состоящую из деформированных γ-зерен, по границам которых образовались мелкие рекристаллизованные зерна, образующие “ожерелье”. При этом внутри γ-зерен формируется субструктура, декорированная дисперсными выделениями γ'-фазы.

В зоне “ожерелье” крупная γ'-фаза наблюдается как по границам (зернограничная γ'-фаза), так и внутри крупных γ зерен (внутризеренная γ'-фаза). При этом зернограничная γ'-фаза крупнее внутризеренной – $d_{{{\gamma '}}}^{{\text{I}}} = {\text{1}}.{\text{9}}$ мкм против $d_{{{\gamma '}}}^{{{\text{II}}}} = 0.{\text{7}}$ мкм. В сравнении с мелкозернистой зоной размер крупной γ'-фазы в зоне “ожерелье” заметно уменьшается, при этом суммарная объемная доля крупной внутризеренной и зернограничной γ'-фазы не меняется и составляет около 12% (рис. 3в). Размер и объемная доля дисперсных выделений γ'-фазы сохраняются примерно такими же, как и в мелкозернистой зоне – $d_{{{\gamma '}}}^{{{\text{III}}}} \approx 0.{\text{15}}$ мкм и $V_{{{\gamma '}}}^{{{\text{III}}}} \approx {\text{46}}\% $ (рис. 3б, 3в). Они располагаются в объеме как крупных, так и мелких γ зерен.

EBSD-анализ зоны “ожерелье” (L ≈ 0.67R) обнаружил высокую долю малоугловых границ (55%), что является результатом формирования субструктуры в крупных γ зернах в ходе дополнительной деформационной и заключительной термической обработки (рис. 4д).

Таким образом, в заготовке диска из сплава ЭП741НП при помощи разработанных технологических приемов и режимов ДТО была достигнута градиентная микроструктура – однородная мелкозернистая с преимущественно высокоугловыми границами зерен на расстоянии до L ≈ 0.5R и структура типа “ожерелье” при L > 0.5R. Из разных областей заготовки диска вырезали образцы для последующих механических испытаний.

Механические испытания. На рис. 5 представлены механические свойства при растяжении образцов, вырезанных из различных областей заготовки диска. Видно, что при комнатной температуре прочностные свойства и пластичность максимальны в мелкозернистой зоне и постепенно снижаются с увеличением расстояния от оси симметрии заготовки диска (рис. 5). Прочность при переходе от мелкозернистой зоны к зоне “ожерелье” снижается примерно на 100 МПа, пластичность – на 3–4%.

Рис. 5.

Механические свойства при растяжении, полученные для образцов, вырезанных из заготовки диска на разном расстоянии от оси симметрии заготовки.

Измерения ударной вязкости выявили немонотонную зависимость ударной вязкости от расстояния от оси симметрии заготовки диска (табл. 1). При переходе от мелкозернистой зоны к зоне “ожерелье” ударная вязкость сначала значительно возрастает (при L ≈ 0.57R), затем убывает (при L ≈ 0.81R). При этом в зоне “ожерелье” она всегда выше, чем в мелкозернистой зоне.

Таблица 1.  

Ударная вязкость, полученная для образцов, вырезанных из различных областей заготовки диска из сплава ЭП741НП

Расстояние от оси симметрии в долях радиуса заготовки диска, L KCU, МДж/м2
0.35R (мелкозернистая зона) 0.41 ± 0.02
0.57R (зона “ожерелье”) 0.58 ± 0.03
0.81R (зона “ожерелье”) 0.50 ± 0.03

На рис. 6 представлены кривые ползучести для образцов, вырезанных из различных областей заготовки диска и испытанных при Т = 650°С. Видно, что скорость ползучести заметно меньше в зоне “ожерелье”. Остаточная деформация образцов, вырезанных из мелкозернистой зоны и разрушившихся после 66 ч, составила около 4%. Образцы, вырезанные из зоны “ожерелье”, разрушились после 254 ч, при этом остаточная деформация составила около 10%.

Рис. 6.

Кривые ползучести, полученные для образцов, вырезанных из мелкозернистой зоны заготовки диска (L = 0.4R) и зоны со структурой типа “ожерелье” (L = 0.9R), испытанных до разрушения при Т = = 650°C и нагрузке σ = 1050 МПа.

Таким образом, сопротивление ползучести и, в особенности, длительная прочность значительно возрастают в направлении к периферии заготовки диска. Это соотносится с изменением кратковременных свойств при растяжении, ударной вязкости и обусловлено градиентной структурой, полученной в заготовке диска.

Разрушение. Фрактографический анализ образцов, разрушенных при испытаниях на ударный изгиб, показал, что разрушение всех образцов было преимущественно транскристаллитным. При этом у образцов со структурой типа “ожерелье” поверхность разрушения оказалась рельефнее, а вторичные трещины больше по размерам и количеству. Это говорит об увеличении длины траектории распространения трещин и соответственно работы распространения трещин с увеличением размера зерен при переходе от мелкозернистой структуры к структуре типа “ожерелье”, что и обеспечивает повышение ударной вязкости. При дальнейшем увеличении размера зерен в зоне “ожерелье” снижение сопротивления зарождению трещины, вероятно, является причиной некоторого снижения ударной вязкости. По всей видимости, оптимальное сочетание высокого сопротивления зарождению и распространению трещины, обеспечивающее наибольшую ударную вязкость, достигается при размере зерен более 10 мкм, но менее 50 мкм.

Таким образом, градиентная структура, полученная в заготовке диска из гранульного сплава ЭП741НП с помощью специально разработанных технологических приемов и режимов ДТО, обеспечивает градиентные механические свойства. В направлении от оси симметрии заготовки диска к периферии пластичность и прочность снижаются при одновременном повышении жаропрочности и ударной вязкости. Это объясняется переходом от микродуплексной структуры к структуре типа “ожерелье”. Укрупнение γ-зерен затрудняет зернограничное проскальзывание, что и обеспечивает повышение жаропрочности. При формировании структуры типа “ожерелье” в деформированных крупных γ-зернах, как отмечалось, формируется субструктура, стабилизированная дисперсными выделениями упрочняющей γ'-фазы. Она обеспечивает субструктурное упрочнение, способствует повышению ударной вязкости и жаропрочности [19, 20].

Сравнение полученных механических свойств со свойствами заготовки диска, полученной методом ГИП гранул разной фракции [4], показывает, что разработанные режимы ДТО обеспечивают увеличение предела прочности и пластичности примерно на 10% (табл. 2). Указанное повышение пластичности и прочности материала в результате ДТО можно объяснить повышенной однородностью структуры в мелкозернистой зоне и эффектом мелких зерен в зоне “ожерелье” в отличие от материала, полученного с помощью ГИП. При этом в области обода достигаются хорошо сбалансированные механические свойства: высокие значения длительной прочности и ударной вязкости в сочетании с высокими значениями прочности и пластичности. Полученные значения прочности, пластичности и жаропрочности намного превосходят требования ТУ. Разработанные режимы ДТО помимо повышения механических свойств и достижения градиентных свойств будут обеспечивать и более надежные эксплуатационные свойства, чем в дисках, изготовленных с помощью ГИП без использования деформационной обработки.

Таблица 2.  

Механические свойства материала диска из сплава ЭП741НП с градиентной структурой,полученной разными способами (МЗ – мелкозернистая структура, КЗ – крупнозернистая структура)

Способ обработки Микроструктура σ0.2 , МПа σВ, МПа δ, % KCU, МДж/м2 Длительная
прочность, ч
ДТО – наст. работа МЗ 1086–1136 1608–1672 22–23 0.41 T = 650°Cσ = 1050 МПа 66
“Ожерелье” 1042–1071 1553–1572 20–21 0.50–0.58 254
ГИП гранул разных фракций [4] МЗ 1096–1113 1506–1541 18–23.6 T = 750°Cσ = 700 МПа 109–234
КЗ 1053–1081 1369–1422 16–17.6 173–249
ТУ № 05.66.183 КЗ 931 1372 13 ≥0.39 Т = 650°C
σ = 980 МПа
≥100

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Разработаны режимы ДТО, обеспечившие формирование в модельной заготовке диска из гранульного никелевого сплава ЭП741НП градиентной структуры – однородной мелкозернистой типа “микродуплекс” с преимущественно высокоугловыми границами зерен в центральной части заготовки (L < 0.5R) и частично рекристаллизованной типа “ожерелье” в периферийной части заготовки диска (L > 0.5R). Установлено, что градиентная структура обеспечивает градиентные механические свойства, меняющиеся в радиальном направлении заготовки диска: повышенная прочность и пластичность были достигнуты в центральной мелкозернистой зоне, повышенная жаропрочность и ударная вязкость – в периферийной зоне, в которой была сформирована структура типа “ожерелье”. Полученное в заготовке диска градиентное распределение свойств “антиподов” – прочности и жаропрочности, демонстрирует возможность получения габаритных сложнопрофильных деталей типа “диск” с комплексом свойств, наиболее полно отвечающим условиям эксплуатации. Разработанные технологические приемы и режимы ДТО могут быть использованы при изготовлении натурных дисков ГТД из высоколегированных никелевых сплавов.

Работа выполнена при поддержке Российского научного фонда (грант РНФ № 18-19-00685). Экспериментальные исследования были выполнены на базе Центра коллективного пользования научным оборудованием ИПСМ РАН.

Список литературы

  1. Gayda J. Dual Microstructure heat treatment of a nickel-base alloy // Technical Memorandum NASA TM 211168. November 2001. 18 p.

  2. Бер Л.Б. Формирование частиц γ'-фазы в процессе закалочного охлаждения гранулированного сплава ЭП741НП. Построение ТТТ-диаграмм распада γ-твердого раствора // Технология легких сплавов. 2009. № 3. С. 77–88.

  3. Овсепян С.В., Ломберг Б.С., Бакрадзе М.М., Летников М.Н. Термическая обработка деформируемых жаропрочных никелевых сплавов для дисков ГТД // Вестник МГТУ им. Н.Э. Баумана. Серия “Машиностроение”, спец. выпуск “Перспективные конструкционные материалы и технологии”. 2011. С. 122–130.

  4. Гарибов Г.С., Гриц Н.М., Федоренко Е.А., Егоров Д.А., Волков А.М., Чудинов А.А. Исследование возможности изготовления заготовок дисков ГТД с переменной структурой и функционально-градиентными свойствами из гранул разных фракций // Технология легких сплавов. 2011. № 4. С. 41–49.

  5. Егоров Д.А., Гарибов Г.С., Гриц Н.М., Казберович А., Рыжова Н.А. Исследование мате-риала заготовок дисков с переменной структурой из гранул жаропрочных никелевых сплавов, изготовленных по технологии прямого ГИП // Технология легких сплавов. 2014. № 3. С. 67–77.

  6. Ломберг Б.С., Бакрадзе М.М., Чабина Е.Б., Филонова Е.В. Взаимосвязь структуры и свойств высокожаропрочных никелевых сплавов для дисков газотурбинных двигателей // Авиационные материалы и технологии. 2011. № 2. С. 25–30.

  7. Кузьменко М.Л., Чигрин В.С., Белова С.Е. Статическая прочность рабочих лопаток и дисков компрессоров и турбин ГТД / Учебное пособие. Рыбинск: РГАТА. 2005. 74 с.

  8. Горобец Г.В. К расчету распределения температуры на дисках осевых компрессоров газотурбинных двигателей // Промышленная теплотехника. 2004. Т. 26. № 5. С. 37–40.

  9. Фаткуллин О.Х., Еременко В.И., Власова О.Н., Гриц Н.М. Повышение механических свойств гранулируемых жаропрочных сплавов за счет легирования и обработки давлением // Технология легких сплавов. 2001. № 5–6. С. 149–155.

  10. Mitchell R.J., Lemsky J.A., Ramanathan R., Li H.Y., Perkins K.M., Connor L.D. Process development & microstructure & mechanical property evaluation of a dual microstructure heat treated advanced nickel disc alloy // TMS. 2008. P. 347–356.

  11. Gabb T.P., Kantzos P.T., Telesman J., Gayda J., Sudbrack C.K., Palsa B. Fatigue resistance of the grain size transition zone in a dual microstructure superalloy disk // Intern. J. Fatigue. 2011. V. 33. P. 414–426.

  12. Кононов С.А., Перевозов А.С., Колачев Б.А. Структура и механические свойства гранулиро-ванного сплава ЭП741НП, полученного по технологии, включающей горячее изостати-ческое прессование и обработку давлением // Металлы. 2007. № 5. С. 86–89.

  13. Гарибов Г.С. Металлургия гранул – основа создания перспективных авиационных двигателей // Технология легких сплавов. 2007. № 1. С. 66–78.

  14. Ножницкий Ю.А. Проблемы применения гранулируемых сплавов в перспективных ГТД // Технология легких сплавов. 2007. № 4. С. 13–20.

  15. Скляренко В.Г., Бубнов М.В., Пономаренко Д.А., Моисеев Н.В., Малашенко Ю.В. Изготовление заготовок дисков из сплава ЭП741НП методом ГИП с последующим деформированием // Металлургия машиностроения. 2008. № 5. С. 41–44.

  16. Береснеев А.Г., Логунов А.В., Логачева А.И. Проблемы повышения качества жаропрочных сплавов получаемых методом металлургии гранул // Вестник МАИ. 2008. Т. 15. № 13. С. 83–89.

  17. Суперсплавы II: жаропрочные материалы для аэрокосмических и промышленных установок. В 2-х кн. / Под ред. Симса Ч.Т., Столоффа Н.С., Хагеля У.К. Пер. с англ. под ред. Шалина Р.Е. М.: Металлургия, 1995. 384 с.

  18. Валитов В.А., Утяшев Ф.З., Баймурзин Р.Г. Влияние условий раскатки на структуру и свойства дисков из жаропрочного никелевого сплава ЭП962 // Авиационная промышленность. 1994. № 11–12. С. 19–24.

  19. Зоров Н.Е. Термомеханическая обработка жаропрочных сплавов // Технология легких сплавов. 1981. № 7. С. 61–73.

  20. Menon M.N., Reiman W.H. Tensile Behavior of Rene 95 in the Thermomechanicaly Processed Forms // Met. Trans. A. 1975. V. 6A. P. 1075–1085.

  21. Shamblen C.E., Allen P.E., Walker P.E. Effect of Processing and Microstructure on Rene 95 // Met. Trans. A. 1975. V. 6 A. P. 2072–2083.

  22. Клещев А.С., Корнеева Н.Н., Ноткин А.Б., Юрина О.М. Изменение структуры жаропрочных никелевых сплавов типа ЭП742 при термомеханической обработке // ФММ. 1979. Т. 47(3). С. 548–557.

  23. Ганеев А.А., Валитов В.А. Формирование ультрамелкозернистой структуры в никелевом сплаве ЭП741НП при горячей деформации в (γ + γ')-области // Письма о материалах. 2015. № 5. С. 152–155.

Дополнительные материалы отсутствуют.