Химическая физика, 2020, T. 39, № 8, стр. 28-34
Параметры воздушных ударных волн цилиндрической симметрии
С. И. Сумской 1, *, А. С. Софьин 2, С. Х. Зайнетдинов 2, А. А. Агапов 2
1 Национальный исследовательский ядерный университет “МИФИ”
Москва, России
2 ЗАО “Научно-технический центр “Промышленная безопасность”
Москва, России
* E-mail: sumskoi@mail.ru
Поступила в редакцию 03.02.2020
После доработки 03.02.2020
Принята к публикации 20.02.2020
Аннотация
В работе проведен численный анализ параметров ударных волн, образующихся при расширении объемов сжатого метана цилиндрической формы. С использованием полученных высокоточных численных решений построена единая безразмерная аппроксимация зависимости избыточного давления от расстояния. Выполнена оценка значений избыточного давления в ударной волне для ближней и дальней зон одновременно. Сравнение с ранее разработанными аналогичными зависимостями показывает более высокую точность предложенной аппроксимации, что позволяет использовать ее для прогнозирования последствий аварий при разрыве трубопроводов.
ВВЕДЕНИЕ
Определение параметров воздушных ударных волн (УВ) в цилиндрической симметрии (далее – цилиндрических волн) представляет значительный интерес, в том числе для оценки последствий аварийных разрывов газопроводов. Современные трубопроводные системы для транспортировки природного газа характеризуются большими диаметрами (до 1.4 м) и высокими давлениями (до 20 МПа и выше). При разрушении такого трубопровода в воздухе могут возникать мощные УВ. Ситуация усугубляется тем, что разрушение газопровода обычно происходит в виде протяженного раскрытия трубы, которая раскрывается на линейном участке протяженностью до 20 диаметров. В результате газ за время раскрытия трещины начинает расширяться в атмосферу из объема, имеющего существенно различающиеся продольный и поперечный размеры.
Соответственно, УВ вблизи места разрушения не может рассматриваться как сферическая волна, по крайней мере на расстояниях от трубопровода порядка длины разрыва. Понятно также, что именно в этой области достигаются высокие давления, которые могут создавать значительные разрушения. Поэтому, для оценки степени этих разрушений, необходимо корректно описывать профиль давления в изначально несферической УВ.
Наиболее общим решением такой проблемы может быть многомерное численное моделирование процесса истечения сжатого природного газа, двигавшегося по трубе, при соответствующем динамическом разрушении стенки трубопровода. Однако в ряде случаев выполнение таких расчетов весьма затруднительно. Например, при анализе риска, когда моделируется множество – до десятков и даже сотен тысяч – различных ситуаций. Поэтому было бы желательно иметь аппроксимации в виде простых формул для определения зависимости давления от расстояния.
Как известно, такие зависимости широко распространены в приложении к оценке давления в сферически-симметричных УВ. В качестве примера существующих можно привести следующие зависимости:
– аппроксимации опытов по взрыву зарядов конденсированного взрывчатого вещества (ВВ) [1–5], в том числе модели, адаптированные для взрывов газовых смесей с учетом размера облака и изменения величины тротилового эквивалента газового взрыва в зависимости от расстояния [6–9];
– аппроксимации опытов по детонации газовых облаков [10, 11];
– аппроксимация расчетных данных для задач, моделирующих различные взрывные процессы, которые включают стадию разлета сжатого газа [4], газовую детонацию [12], точечный взрыв [13] и детонацию конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) [1, 2];
– результаты аналитических решений на основе теории подобия [14, 15].
К сожалению, эти модели в сферической симметрии напрямую не применимы к цилиндрической. Тем не менее, в двух из перечисленных выше методов предусмотрены варианты расчета параметров цилиндрических волн [4, 14]. Причем в работе [4] учет цилиндрической волны проводится путем введения поправочных коэффициентов в зависимость давления от расстояния для сферической волны, а в работе [14] рассматривается сосредоточенный взрыв. Наряду с этими подходами можно отметить наличие эмпирической корреляции давления в воздушной УВ при взрыве цилиндрических зарядов конденсированных ВВ [16].
Очевидно, что такие рассмотрения цилиндрической волны [4, 14, 16] являются лишь определенным приближением задачи при отыскании параметров УВ при расширении объема сжатого газа цилиндрической формы (далее – цилиндрического объема). Например, в работе [4] в полной мере не учитывается расхождение возникающего цилиндрического потока. В работе [14] не учитывается конечный размер области высокого давления. А в работе [16] не учитываются особенности передачи энергии воздушной УВ, характерные для расширения сжатого газа. В такой ситуации для цилиндрической волны, возникающей при расширении сжатого газа метана, целесообразно получить простые аналитические зависимости давления во фронте УВ от расстояния. В настоящей работе они строятся на основе результатов численного моделирования.
ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ
Предлагается рассмотреть задачу о расширении цилиндрического объема сжатого метана. Задача рассматривается в одномерной постановке. Течение описывается системой одномерных газодинамических уравнений Эйлера для цилиндрической симметрии, выражающих законы сохранения массы, импульса и энергии в лагранжевых массовых координатах:
(3)
$\frac{{\partial \left( {i + {{{{u}^{2}}} \mathord{\left/ {\vphantom {{{{u}^{2}}} 2}} \right. \kern-0em} 2}} \right)}}{{\partial t}} = - \frac{{\partial \left( {rpu} \right)}}{{\partial m}}.$В качестве исходного как для метана, так и для воздуха использовалось уравнение состояния идеального газа:
В формулах (1)–(4) t – время, r – расстояние, m – лагранжева массовая координата, V – удельный объем, p – давление, u – скорость, i – удельная внутренняя энергия, γ – показатель адиабаты, равный 1.4 для воздуха и 1.32 для метана соответственно.
В качестве начального рассматривается бесконечный цилиндрический объем радиусом R0 сжатого до давления P0 метана, находящийся в воздухе. В расчетах давление P0 варьировалось от 0.4 до 50 МПа, а радиус – от 0.1 ⋅ $\sqrt 2 $ до 0.7 ⋅ $\sqrt 2 .$ Температура воздуха и метана полагалась равной Т0 = 273 К, давление в воздухе Рsur = 101325 Па.
Поскольку решение данной задачи рассматривается в контексте его возможного приложения к оценке параметров УВ при аварийных разрывах газопроводов, следует особо отметить консерватизм данной постановки задачи в приложении к практике.
Во-первых, при разрушении реальных газопроводов, лежащих на поверхности либо незначительно заглубленных, часть энергии сжатого газа передается УВ, уходящей в грунт. Оставшаяся энергия передается УВ, распространяющейся в полупространстве над землей. В связи с этим используемый в постановке задачи радиус R0 должен быть разделен на $\sqrt 2 ,$ и именно эту величину следует относить к реальному трубопроводу, пренебрегая энергией, уходящей в грунт.
Во-вторых, в реальной системе газопровод–грунт–воздух есть потери энергии сжатого газа на разрушение трубопровода и на метание грунта (при подземной прокладке трубопровода). В рассматриваемой постановке энергия сжатого газа идет на формирование УВ без таких потерь. Заметим, что пренебрежение этими факторами означает, что вся энергия сжатого природного газа участвует в формировании УВ. Последнее должно приводить к завышению рассчитываемых давлений на фронте УВ. Система уравнений (1)–(4) с соответствующими начальными условиями решалась численно с использованием разностных методов [17–19].
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ
Численные расчеты проводились на разностной сетке с шагом 0.2 мм для области сжатого газа и 10 мм для воздуха. Размер расчетной области составлял 500 м по радиусу (в некоторых расчетах – 1000 м). Этому расстоянию соответствовали избыточные давления на фронте УВ в несколько кПа.
Выбранное разбиение позволяло получить точность расчета избыточного давления на фронте УВ в 1–2%. Именно такая разница в численных решениях проявлялась при уменьшении перечисленных выше разностных шагов еще в 2 раза.
Результаты различных вариантов расчетов приведены на рис. 1. Расстояние отсчитывается от оси цилиндрического объема сжатого газа. Обезразмеривание проведено для перепада давления на фронте УВ и расстояния следующим образом:
Из рис. 1 видно, что все кривые в безразмерном виде имеют примерно один и тот же характерный вид, причем на каждой кривой можно выделить три различных участка:
– резкий спад давления на начальном участке, когда ход каждой кривой определяется начальным давлением P0 и в меньшей степени размером области изначально сжатого газа;
– плавный спад давления до $\bar {r} = 2,$ когда кривые, соответствующие одинаковым начальным давлениям в изначально сжатой области, идут близко друг к другу, и их ход слабо зависит от размеров области изначально сжатого газа;
– автомодельный спад давления при $\bar {r} > 2,$ когда все кривые, независимо от начальных данных, начинают сливаться.
Можно выделить три характерные точки, определяющие границы этих интервалов:
– точка 1, соответствующая начальному давлению P0 в области сжатого газа и начальному размеру R0 этой области;
– точка 2, соответствующая завершению быстрого спада давления и отстоящая от точки 1 на несколько радиусов R0;
– точка 3 с безразмерным радиусом, равным двум, начиная с которой задача становится автомодельной.
Безразмерные расстояния и давления в этих точках можно обозначить как (${{\bar {r}}_{1}},$ ${{\bar {p}}_{1}}$), (${{\bar {r}}_{2}},$ ${{\bar {p}}_{2}}$), (${{\bar {r}}_{3}},$ ${{\bar {p}}_{3}}$) соответственно. Резкий спад давления на начальных участках безразмерных кривых от точки 1 до точки 2 обусловлен тем, что на этом участке энергия изначально сжатого газа только в малой степени перешла в энергию волны. Поэтому при наличии расхождения потока за УВ в цилиндрической симметрии ударная волна может быстро затухать. Основная доля энергии сжатого газа передается УВ на втором участке, и переход к автомодельным решениям происходит к моменту перехода основной доли энергии сжатого газа в УВ.
На рис. 2 для случая P0 = 22.1 Па и R0 = 0.6 ⋅ $\sqrt 2 $ м показаны зависимости долей полной энергии в метане и в воздушной УВ от безразмерного расстояния. Полная энергия воздуха вычислялась с поправкой на его начальную энергию. Такое разбиение позволяет увидеть, как энергия сжатого газа переходит в энергию УВ, которая, как следует из вышесказанного, оценивается по изменению полной энергии воздуха. Из этого рисунка следует, что до $\bar {r} = 2$ основная доля энергии сжатого газа уже перешла в УВ.
Обращаясь теперь ко второму участку зависимостей на рис. 1, можно заметить, что безразмерные кривые, полученные при одном значении начального давления и разных начальных размерах области исходного сжатия, лежат достаточно близко друг другу. То есть безразмерное давление в этом интервале зависит главным образом от начального давления и слабо – от размера начальной области сжатого метана. Это обстоятельство упрощает построение безразмерной функции давления от безразмерного расстояния для всех начальных условий R0, P0 и позволяет представить ее в виде единой параметрической зависимости.
ПОСТРОЕНИЕ БЕЗРАЗМЕРНОЙ ПАРАМЕТРИЧЕСКОЙ ЗАВИСИМОСТИ ДАВЛЕНИЯ ОТ РАССТОЯНИЯ ДЛЯ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ УВ, ФОРМИРУЮЩЕЙСЯ ПРИ РАЗЛЕТЕ СЖАТОГО МЕТАНА
Из сказанного выше можно сделать заключение о возможности представить все семейство кривых на рис. 1 в виде общей безразмерной зависимости с параметрами, определяющими различный характер хода кривых до расстояния $\bar {r} = 2.$ В качестве таких параметров полагается использовать безразмерные параметры в точке 2 как функции начального давления в области сжатого метана. Это подтверждается зависимостями ${{\bar {r}}_{2}}$ и ${{\bar {p}}_{2}}$ от величины отношения ${{{{P}_{0}}} \mathord{\left/ {\vphantom {{{{P}_{0}}} {{{Р}_{{sur}}}}}} \right. \kern-0em} {{{Р}_{{sur}}}}},$ полученными при обработке функций $\bar {p}\left( {\bar {r}} \right),$ представленных на рис. 1 для различных значений R0, P0. Эти зависимости, полученные методом наименьших квадратов, выглядят следующим образом:
(5)
$\begin{gathered} {{{\bar {p}}}_{2}} = 5 \cdot {{10}^{{ - 7}}}\bar {P}_{0}^{3} - 6.15 \cdot {{10}^{{ - 4}}}\bar {P}_{0}^{2} + \\ + \,\,0.3072{{{\bar {P}}}_{0}} - 0.0277,\,\,\,\,{{{\bar {r}}}_{2}} = 0.3779\bar {P}_{0}^{{ - 0.482}}, \\ \end{gathered} $Значения ${{\bar {p}}_{{\,1}}}$ и ${{\bar {r}}_{{\,1}}}$ определялись по начальным характеристикам области сжатого газа
(6)
${{\bar {p}}_{1}} = {{\bar {P}}_{0}} = \frac{{{{P}_{0}}}}{{{{P}_{{sur}}}}},\,\,\,\,{{\bar {r}}_{1}} = \frac{{{{R}_{0}}}}{{{{{\left( {{{{{E}_{g}}} \mathord{\left/ {\vphantom {{{{E}_{g}}} {{{P}_{{sur}}}}}} \right. \kern-0em} {{{P}_{{sur}}}}}} \right)}}^{{{1 \mathord{\left/ {\vphantom {1 2}} \right. \kern-0em} 2}}}}}}.$Значение ${{\bar {p}}_{3}}$ при ${{\bar {r}}_{3}}$ = 2 принималось равным максимальному из всех рассчитанных значений давления (см. рис. 1):
Аппроксимация $\bar {p}(\bar {r})$ состоит из трех кусочных участков, первый и второй из которых описываются степенными функциями от расстояния $\bar {r},$ а третий – полиномом от $\ln \left( {\bar {r}} \right){\text{:}}$
(8)
$\bar {p}\left( {\bar {r}} \right) = {{k}_{1}}{{\bar {r}}^{{{{b}_{1}}}}}\,\,\,\,{\text{при}}\,\,\,\,{{\bar {r}}_{1}} \leqslant \bar {r} < {{\bar {r}}_{2}},$(9)
$\bar {p}\left( {\bar {r}} \right) = {{k}_{2}}{{\bar {r}}^{{{{b}_{2}}}}}\,\,\,\,{\text{при}}\,\,\,\,{{\bar {r}}_{2}} \leqslant \bar {r} < {{\bar {r}}_{3}},$(10)
$\begin{gathered} \bar {p}\left( {\bar {r}} \right) = - 0.0003{{\ln }^{5}}\left( {\bar {r}} \right) + 0.0064{{\ln }^{4}}\left( {\bar {r}} \right) - \\ - \,\,0.055{{\ln }^{3}}\left( {\bar {r}} \right) + 0.2445{{\ln }^{2}}\left( {\bar {r}} \right) - \\ - \,\,0.5946\ln \left( {\bar {r}} \right) + 0.672,\,\,\,\,{\text{при}}\,\,\,\,{{{\bar {r}}}_{3}} \leqslant \bar {r} \leqslant 200, \\ \end{gathered} $где
Таким образом, соотношения (8)–(10) позволяют оценить давление в цилиндрической УВ, исходя из начальных параметров – давления и размера области изначально повышенного давления. Следует также отметить, что данный подход может быть распространен и на волны в иных средах, например в водной среде [20–22].
СРАВНЕНИЕ С РАНЕЕ ПОЛУЧЕННЫМИ РЕЗУЛЬТАТАМИ
Как отмечалось во Введении, существует несколько методов оценки параметров цилиндрических УВ с использованием простых аппроксимаций [4, 14, 16]. В связи с этим возникает вопрос, как соотносятся давления в УВ, рассчитанные по предложенному подходу (8)–(10), с данными высокоточных расчетов и расчетов по ранее предложенным подходам.
На рис. 4 для одной из расчетных ситуаций (см. кривую 4 на рис. 1) приведены зависимости, полученные как с помощью высокоточного численного моделирования – линия 1, так и с использованием предложенных соотношений (8)–(10) – линия 2. Как видно из рис. 4, предложенный подход дает оценку давления в УВ с определенным завышением (консерватизмом). Вместе с тем следует отметить, что предложенные соотношения точнее передают изменение давления в зависимости от расстояния: например, предложенные ранее соотношения [4] демонстрируют более высокие значения давления в ближней к области сжатого газа зоне (линия 3 на рис. 4).
Еще более искаженную картину изменения давления в зависимости от расстояния дает расчет по отраслевому документу [5] (линия 4 на рис. 4). Существенная ошибка расчета по этой методике связана с использованием в зависимости данных для случая сферической УВ.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В работе проанализировано существующее положение дел в части расчета параметров цилиндрических УВ с использованием простых параметрических зависимостей. Показано, что существующие подходы упрощены и не дают полного представления о параметрах цилиндрических УВ. С другой стороны, существует большая практическая необходимость в таких зависимостях, прежде всего для предсказания последствий аварийного разрыва трубопроводов с природным газом.
Исходя из этого, был предложен вариант универсальной зависимости для расчета давлений в цилиндрической УВ, формирующейся при расширении сжатого метана. Эта зависимость построена по результатам газодинамических расчетов в практически актуальном диапазоне начальных размеров и давлений области изначально высокого давления (0.1–1.5 м и 2–500 атм).
Зависимость представляет собой кусочную функцию безразмерного давления от безразмерного расстояния. В отличие от ранее предложенных аналогов на кривых этой зависимости выделено три участка.
В качестве параметров для построенной аппроксиации были выбраны: безразмерные радиус и давление начальной области, а также безразмерные радиус и давление в точке перехода от первого участка ко второму, т.е. в точке завершения быстрого спада. Показано, что полученная зависимость хорошо описывает результаты высокоточных численных расчетов. Проведено ее сравнение с имеющимися аналогами. Показана более высокая точность предложенной зависимости.
Список литературы
Садовский М.А. // Физика взрыва. Сб. № 1 научно-исследовательских работ в области физики взрыва. М.: Изд-во АН СССР, 1952.
Адушкин В. В., Коротков А.И. // ЖПМТФ. 1961. № 5. С. 119.
Kingery C.N., Bullmash G. Air Blast Parameters from TNT Spherical Air Burst and Hemispherical Surface Burst. Tech. Rep. ARBRL-TR 02555, US Army, Ballistic Res. Lab., Aberdeen Proving Ground, MD, 1985.
Бейкер У., Кокс П., Уэстайн П. и др. Взрывные явления. Оценка и последствия: В 2-х кн. Кн. 1. Пер. с англ. / Под ред. Зельдовича Я.Б., Гельфанда Б.Е. М.: Мир, 1986.
СТО Газпром 2-2.3-351–2009. Методические указания по проведению анализа риска для опасных производственных объектов газотранспортных предприятий ОАО “Газпром”. М.: ООО “Газпром экспо”, 2009.
Braise W.C., Simpson D.W. // Loss Prevention. 1968. V. 2. P. 91.
Prugh R.W. // Proc. Intern. Conf. Vapor Cloud Modeling. Cambridge, MA, 1987. P. 712.
Harvey B.H. Second Report of the Advisory Committee on Major Hazards. London: HM Stationery Office, 1979.
Harris R.J., Wickens M.J. Understanding Vapor Cloud Explosions – An Experimental Study. Comm. 1408. London: Inst. Gas Engineers, 1989.
Когарко С.М., Адушкин В.В., Лямин А.Г. // Науч.-техн. пробл. горения и взрыва. 1965. № 2. С. 22.
Адушкин В.В., Гостинцев Ю.А., Фортов В.Е. Энергетические характеристики взрыва и параметры ударных волн в воздухе при детонации водородосодержащих облаков в свободной атмосфере. Препринт. Черноголовка: ИХФЧ РАН, 1995.
Brossard J., Bailly P., Desrosier C., Renard J. // Progr. Aeron and Astron. 1988. V. 114. P. 389.
Коробейников В.П., Чушкин П.И. // Тр. МИАН СССР. 1966. Т. 87. С. 4.
Коробейников В.П., Мельникова Н.С., Рязанов Е.В. Теория точечного взрыва. М.: Физматгиз, 1961.
Коробейников В.П. // Докл. АН СССР. 1956. Т. 111. № 3. С. 557.
Цикулин М.А. // ЖПМТФ. 1960. № 3. С. 188.
Борисов А.А., Гельфанд Б.Е., Губин С.А., Одинцов В.В., Шаргатов В.А. // Хим. физика. 1986. Т. 5. № 5. С. 435.
Benson D.J. // Хим. физика. 2006. Т. 25. № 6. С. 70.
Гельфанд Б.Е., Губин С.А., Михалкин В.Н., Шаргатов В.А. // Хим. физика. 1984. Т. 3. № 3. С. 435.
Комиссаров П.В., Борисов А.А., Басакина С.С., Лавров В.В. // Хим. физика. 2019. Т. 38. № 8. С. 12.
Авдеев К.А., Аксенов В.С., Борисов А.А., Севастополева Д.Г. и др. // Хим. физика. 2017. Т. 36. № 4. С. 20.
Комиссаров П.В., Соколов Г.Н., Борисов А.А. // Хим. физика. 2011. Т. 30. № 2. С. 62.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Химическая физика