Химия твердого топлива, 2020, № 5, стр. 19-23

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ПРЯМОТОЧНОЙ ГАЗИФИКАЦИИ УГЛЯ С ЖИДКИМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ

М. Х. Сосна^1, *, Ю. А. Соколинский^1, **, Д. С. Худяков^1, ****, А. Л. Лапидус^1, 2, ***

¹ ФГАОУ ВО “РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина”
119991 Москва, Россия

² ФГБУН Институт органической химии им. Н.Д. Зелинского РАН
119991 Москва, Россия

^* E-mail: dr.michael.sosna@gmail.com
^** E-mail: Jas1933@yandex.ru
^**** E-mail: ltybc672@rambler.ru
^*** E-mail: albert@ioc.ac.ru

Поступила в редакцию 11.01.2020
После доработки 03.03.2020
Принята к публикации 03.06.2020

DOI: 10.31857/S0023117720050096

Полный текст (PDF)

Аннотация

Предложена программа расчета процесса газификации, основанная на математической модели прямоточной газификации угля с жидким шлакоудалением. Расчеты были проведены для китайских газовых углей. Показана хорошая сходимость опытных и расчетных данных процесса.

Ключевые слова: математическая модель, кислородная газификация, газовый уголь, жидкое шлакоудаление

До середины пятидесятых годов прошлого века газификация всех типов углей [1] широко использовалась на заводах азотной (районы добычи угля – Кузбасс, Донбасс, Подмосковный угольный бассейн и т.д.) и топливной промышленности. В 50-х годах 20-го века началась модернизация заводов производства аммиака и метанола с переводом их на природный газ.

В 2005 г. ОАО “АКРОН” (РФ) купил завод сложных удобрений ООО “ХУНЖИ-АКРОН” в КНР, на котором для производства метанола использовали установки газификации со стационарным слоем [2, 3]. Для повышения экономических показателей установок была разработана программа расчета процесса газификации в стационарном слое [4]. В 80-х годах 20-го века ГИАП принимал участие в разработке технологии и аппаратуры процесса газификации бурых углей с использованием жидкого шлакоудаления для завода “Шварце Пумпе” (ГДР) – была построена и введена в эксплуатацию установка.

В 2015 г. в связи с повышением цен на уголь ООО “ХУНЖИ-АКРОН” поставил задачу модернизировать стадию газификации угля на основе технологии с жидким шлакоудалением, которая применялась на заводе ЛУСИ (КНР) с использованием газовых углей при производстве аммиака. Характеристика угля “China Shenhua Energy Company Ltd” для процесса газификации приведена в табл. 1, а состав газа, получаемого на выходе из газификатора, – в табл. 2.

Таблица 1.

Характеристика угля “China Shenhua Energy Company Ltd” для процесса газификации*

Показатель, мас. %					$Q_{i}^{a}$, кДж/кг
W^a	V^a	A^a	${\text{C}}_{f}^{a}$	S^daf	$Q_{i}^{a}$, кДж/кг
7.41	31.51	11.58	49.50	0.29	23257.7

* Данные завода ЛУСИ (КНР).

Таблица 2.

Состав газа на выходе из газификатора*

Содержание компонента, об. %
CO₂	O₂	CO	H₂	CH₄	N₂
4.5	0.1	68.9	25.7	0.2	0.6

* Данные завода ЛУСИ (КНР).

Математическая модель процесса прямоточной газификации угля с жидким шлакоудалением¹ ¹. Рассмотрен процесс кислородной газификации пылевидного угля, который подается сверху в токе диоксида углерода. Кислород также подается в верхнюю часть газификатора. Жидкий шлак удаляется в нижней части газификатора. Газификация проходит под давлением порядка 40 ат и при температуре порядка 1250°C.

Уголь, как известно [4, 5], состоит из углерода, минеральных веществ, влаги, серы и “летучих”, включающих углеводороды, а также кислород и азот. Для газификации используются газовые угли с высоким содержанием летучих (≈30%). Анализ данных по газовым углям [1] показывает, что массовая доля водорода в углеводородах составляет 20% и поэтому в данной математической модели в качестве углеводородов условно принят этан.

Процесс газификации можно условно представить тремя стадиями: 1) уголь попадает в зону высоких температур, и из него в газовую фазу переходят влага, сера и летучие; 2) протекает процесс горения: горят этан и сера; образующийся при этом газ горения содержит H₂O, CO₂, SO₂, N₂, Ar (N₂ и Ar – примеси технического кислорода); углерод угля и углерод, образовавшийся за счет крекинга оставшегося этана, вступают в реакции газификации, в ходе которых образуется синтез-газ – смесь монооксида углерода и водорода. Кроме того, образующийся водород вступает в побочные реакции: с углеродом (образуется CH₄) и с SO₂ (образуются H₂S и Н₂О). Расплавленная зола стекает вниз и удаляется.

Математическая модель включает:

– уравнения горения (для определения количества и состава газа горения);

– уравнения, описывающие основные и побочные реакции газификации (для определения количества и состава выходного газа);

– уравнения теплового баланса(для определения температуры процесса).

На основании условия “адиабатичности” реактора газификации (сумма энтальпий потоков на входе равна сумме энтальпий потоков на выходе) можно определить необходимый расход кислорода.

Стадия газификации – самая важная и сложная. Основные реакции газификации описывают реакции взаимодействия углерода с водяным паром и диоксидом углерода:

${\text{C}} + {{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}} \Leftrightarrow {\text{CO}} + {{{\text{H}}}_{2}}$, (I)

${\text{C}} + {\text{C}}{{{\text{O}}}_{2}} \Leftrightarrow 2{\text{CO}}$. (II)

Эндотермические, обратимые реакции (I) и (II) протекают с увеличением числа молей. Константы равновесия этих реакций имеют вид:

${{K}_{{{\text{p}}1}}} = \frac{{{{P}_{{{\text{CO}}}}}{{P}_{{{{{\text{H}}}_{2}}}}}}}{{{{P}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}}}}}}} = P\frac{{X[{\text{CO}}] \cdot X[{{{\text{H}}}_{2}}]}}{{X[{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}}]}}$,

${{K}_{{{\text{p}}2}}} = \frac{{P_{{{\text{CO}}}}^{2}}}{{{{P}_{{{\text{C}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}}} = P\frac{{{{X}^{2}}[{\text{CO}}]}}{{X[{\text{C}}{{{\text{O}}}_{2}}]}}$.

Здесь $P$, ${{P}_{{{\text{CO}}}}}$, ${{P}_{{{{{\text{H}}}_{2}}}}}$, $~{{P}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}}}}}$, ${{P}_{{{\text{C}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}$ – общее и парциальные давления соответствующих компонентов, X[CO], X[H₂], X[H₂O], X[CO₂] – мольные доли соответствующих компонентов образовавшейся смеси.

Основное допущение данной модели: выполнение уравнений равновесия реакций (I) и (II), но с поправками на кинетические ограничения. Это значит, что состав выходной смеси описывается уравнениями:

(1)

$S{{t}_{1}} \cdot {{K}_{{{\text{p}}1}}} = P\frac{{X[{\text{CO}}] \cdot X[{{{\text{H}}}_{2}}]}}{{X[{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}}]}}$,

(2)

$S{{t}_{2}} \cdot {{K}_{{{\text{p}}2}}} = P\frac{{{{X}^{2}}[{\text{CO}}]}}{{X[{\text{C}}{{{\text{O}}}_{2}}]}}$,

где St₁ и St₂ – степени приближения к равновесию реакций (I) и (II), определяются на основании экспериментальных и опытно-промышленных данных.

Константы равновесия зависят от температуры. Эту зависимость можно получить с помощью термодинамических методов, основываясь на данных по теплотам и энергиям образования веществ, вступающих в реакцию в стандартных условиях, а также по коэффициентам уравнений теплоемкости этих веществ [6, 7]. То же самое касается зависимости тепловых эффектов реакций от температуры.

Побочные реакции газификации. Углерод реагирует с водородом с образованием метана:

${\text{C}} + 2{{{\text{H}}}_{2}} \Leftrightarrow {\text{C}}{{{\text{H}}}_{4}}$. (III)

Реакция (III) экзотермическая, обратимая и идет с уменьшением числа молей. При высоких температурах, характерных для процесса газификации, константа равновесия указанной реакции сравнительно мала и поэтому содержание метана в синтез-газе составляет доли процента. Уравнение (3) аналогично уравнениям (1) и (2):

(3)

$S{{t}_{3}} \cdot {{K}_{{{\text{p}}3}}} = \frac{{X[{\text{C}}{{{\text{H}}}_{4}}]}}{{{{X}^{2}}[{{{\text{H}}}_{2}}]P}}$,

где St₃ – степень приближения к равновесию реакции (III).

Вторая побочная реакция – взаимодействие диоксида серы с водородом с образованием сероводорода и влаги:

${\text{S}}{{{\text{O}}}_{2}} + 3{{{\text{H}}}_{2}} \Leftrightarrow {{{\text{H}}}_{2}}{\text{S}} + 2{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}}$. (IV)

Эту реакцию считаем необратимой. Ее математическое описание простое:

$d{{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{\;}}({\text{IV}})}}} = 3{{V}_{{{\text{S}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}$,

${{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{S}}}}} = {{V}_{{{\text{S}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}$,

(4)

$d{{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O\;}}({\text{IV}})}}} = 2{{V}_{{{\text{S}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}$,

где ${{V}_{{{\text{S}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}$ – известный расход диоксида серы, ${{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{S}}}}}$ – расход сероводорода, $d{{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}({\text{IV}})}}}$ – расход водорода, затраченного на реакцию (IV), $d{{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{O}}({\text{IV}})}}}$ – расход влаги, полученной по реакции (IV).

Материальный баланс углерода. Заданный расход углерода состоит из двух частей: углерода горения и углерода газификации:

(5)

${{V}_{{\text{C}}}} = {{V}_{{{\text{C}}\,{\text{гор}}}}} + {{V}_{{{\text{C}}\,{\text{газ}}}}}$.

Как было сказано, для определения расхода и состава газа горения необходимо задать расход углерода горения. При фиксированной температуре процесса, решая совместно уравнения (1)–(4), получим расход и состав выходного газа (синтез-газа), что в свою очередь позволит определить расход углерода газификации.

Действительно, расход углерода на реакцию (III) образования метана равен расходу полученного метана:

${{V}_{{{\text{C}}({\text{III}})}}} = {{V}_{{{\text{C}}{{{\text{H}}}_{4}}}}}$,

где ${{V}_{{{\text{C}}{{{\text{H}}}_{4}}}}}$ – расход метана в выходном газе. Расход водорода на синтез метана составляет:

${{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}({\text{III}})}}} = 2{{V}_{{{\text{C}}{{{\text{H}}}_{4}}}}}$.

Далее расход углерода на реакцию (II) образования монооксида углерода из диоксида равен убыли диоксида углерода в выходном газе по сравнению с газом горения:

${{V}_{{{\text{C\;}}({\text{II}})}}} = d{{V}_{{{\text{C}}{{{\text{O}}}_{2}}}}}$.

Для нахождения расхода углерода по реакции (I) рассмотрим баланс водорода, который образуется в реакции (I), а расходуется в реакциях (III) и (IV). Следовательно,

${{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}({\text{I}})}}} = {{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}}}} + {{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{\;}}({\text{III}})}}} + {{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{\;}}({\text{IV}})}}}$,

где ${{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}}}}$ – расход водорода в выходном газе, а ${{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{\;}}({\text{I}})}}}$ – расход водорода, образующегося по реакции (I).

Очевидно, что расход углерода по реакции (I) равен расходу водорода по реакции (III): ${{V}_{{{\text{C}}({\text{I}}){\text{\;}}}}} = {{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}({\text{III}})}}}$. Расход углерода газификации составляет: ${{V}_{{{\text{C}}\,{\text{газ}}}}} = {{V}_{{{\text{C\;}}({\text{I}})}}} + {{V}_{{{\text{C\;}}({\text{II}})}}} + {{V}_{{{\text{C\;}}({\text{III}})}}}$.

Расход углерода газификации определялся по расходу углерода горения, поэтому равенство (5) надо рассматривать как уравнение относительно расхода углерода горения ${{V}_{{{\text{C}}\,{\text{гор}}}}}$. Оно решается итерационным методом, и на каждой итерации надо находить расход и состав газа горения и газа газификации.

Выбор температуры процесса газификации. Известно, что любой стационарный процесс протекает при такой температуре, при которой выполняется тепловой баланс, т.е. приход и расход тепла равны по величине.

Приход тепла ${{Q}_{{{\text{in}}}}}$ складывается из следующих составляющих:

– энтальпии угля (определение энтальпии и теплоемкости угля и золы из [5]);

– энтальпии входящих газовых потоков: технического кислорода, диоксида углерода, водяного пара (определение энтальпии и теплоемкости газов и их смесей из [6, 7]);

– тепла сгорания этана, углерода и серы, которое выражается:

${{Q}_{{{\text{гор}}}}} = ({{Q}_{{{\text{эт}}}}}{{V}_{{{\text{эт}}}}} + {{Q}_{{\text{C}}}}{{V}_{{{\text{C}}\,{\text{гор}}}}} + {{Q}_{{\text{S}}}}{{V}_{{\text{S}}}}){\text{/}}22.4$,

где Q_эт, Q_С, Q_S – теплотворные способности этана, углерода и серы, кДж/кмоль; V_эт, V_C гор, V_S – расход этана, углерода горения и серы, нм³/ч.

Расход тепла ${{Q}_{{{\text{out}}}}}$ складывается из следующих составляющих:

– тепла нагрева угля газификации;

– энтальпии газа сгорания;

– энтальпии золы;

– тепла реакций газификации:

$\begin{gathered} {{Q}_{{{\text{газ}}}}} = ({{Q}_{{r({\text{I}})}}}{{V}_{{{\text{C}}({\text{I}})}}} + {{Q}_{{r({\text{II}})}}}{{V}_{{{\text{C}}({\text{II}})}}} - \hfill \\ \, - {{Q}_{{r({\text{III}})}}}{{V}_{{{\text{C}}({\text{III}})}}} - {{Q}_{{r({\text{IV}})}}}{{V}_{{{{{\text{H}}}_{2}}{\text{S}}}}}){\text{/}}22.4, \hfill \\ \end{gathered} $

где Q_r(I), Q_r(II), Q_r(III), Q_r(IV) – тепловые эффекты соответствующих реакций, кДж/кмоль (реакции (I) и (II) эндотермические, а реакции (III) и (VI) экзотермические);

– тепла на сторону, т.е. тепловых потерь и теплоиспользования.

Температура, при которой выполняется условие ${{Q}_{{{\text{in}}}}} = {{Q}_{{{\text{out}}}}}$, является температурой процесса.

На основе представленной модели была разработана программа расчета. Исходные данные и результаты расчета процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” приведены в табл. 3–11 .

Таблица 3.

Исходные данные для программы расчета процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Показатель	Значение
Давление, ати	38.0
Температура угля, °C	150.0
Расход угля, кг/ч	36700
W ^a, мас. %	7.41
A^a, мас. %	11.58
S^daf, мас. %	0.29
${\text{C}}_{f}^{a}$, мас. %	49.50
V ^a, мас. %	31.51
Отношение массовое кислород:азот	4.00
$Q_{i}^{a}$, кДж/кг	23257.7
Пар, мас. %	1.00
Температура пара, °C	300.0
Диоксид углерода, мас. %	2.00
Температура СО₂, °C	150.0
Температура технического кислорода, °C	450.0
Состав технического кислорода, об. %:
О₂	98.00
N₂	1.50
Ar	0.50
Остаточный уголь, % от общего	1.00
Тепло на сторону, % от тепла сгорания	1.00
Степени приближения к равновесию реакций, %:
C + CO₂ = 2CO	100.000
C + H₂O = CO + H₂	45.000
C + 2H₂ = CH₄	13.000

Таблица 4.

Основные показатели процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Показатель	Значение
Температура газификации, °C	1159.6
Расход целевого продукта (CO + H₂), нм³/ч	56631.0
Отношение CO:H₂	2.5376
Расход, нм³/ч:
водяной пар	456.6
диоксид углерода	373.7
технический кислород	17655.6
Уголь на сжигание, %	14.573
Расход золы, кг/ч	4249.9
Содержание золы в выходном газе:
массовое, кг/кг	0.1158
объемное, кг/нм³	0.0691
Тепло на сторону, ГДж/ч	8.537

Таблица 5.

Удельные показатели процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Показатель	Значение
CO + H₂, нм³/т угля	1543.1
Технический кислород, нм³/т угля	481.1
Водяной пар, нм³/т угля	12.4
Диоксид углерода, нм³/т угля	10.2
Тепло на сторону, ГДж/ч/т угля	0.4

Таблица 6.

Количество превращенных реагентов в реакциях процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Реагент	Значение, нм³/ч
H₂O в реакции C + H₂O = CO + H₂	16470.0
CO₂ в реакции C + CO₂ = 2CO	12076.5
H₂ в реакции C + 2H₂ = CH₄	238.7

Таблица 7.

Тепловой баланс процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Приход	Значение, ГДж/ч
Тепло сгорания, в т.ч.:	343.339
тепло сгорания этана	256.429
тепло сгорания углерода	85.922
тепло сгорания серы	0.988
Энтальпия водяного пара	0.214
Энтальпия CO₂	0.100
Энтальпия технического кислорода	10.999
Энтальпия угля	8.776
Итого	363.428
Расход
Тепло нагрева угля газификации	82.505
Энтальпия газа сгорания	75.124
Энтальпия золы	4.928
Энтальпия остаточного углерода	0.327
Тепло реакций:
C + H₂O = CO + H₂	99.767
C + CO₂ = 2CO	89.660
C+2H₂= CH₄	–0.490
SO₂ + 3H₂ = H₂S + 2H₂O	–0.762
Тепло на сторону	8.537
Итого	359.596

Таблица 8.

Состав технического кислорода процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 450°C; P = 38 ати; V = 17655.6 нм³/ч)

Компонент	об. %	мас. %	нм³/ч	кг/ч
N₂	1.500	1.314	264.8	331.1
Ar	0.500	0.625	88.3	157.4
O₂	98.000	98.061	17302.5	24706.8
Итого	100.000	100.000	17655.6	25195.3

Таблица 9.

Состав входной газовой смеси процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 437.48°C; P = 38 ати; V = 18485.9 нм³/ч)

Компонент	об. %	мас. %	нм³/ч	кг/ч
CO₂	2.022	2.791	373.7	734.0
H₂O	2.470	1.396	456.6	367.0
N₂	1.433	1.259	264.8	331.1
Ar	0.478	0.598	88.3	157.4
O₂	93.597	93.956	17302.5	24706.8
Итого	100.000	100.000	18485.9	26296.3

Таблица 10.

Состав газовой смеси после сжигания процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Компонент	об. %	мас. %	нм³/ч	кг/ч
H₂O	57.064	35.639	18914.0	15203.9
CO₂	40.149	61.263	13307.7	26135.0
N₂	2.297	2.231	761.4	951.7
Ar	0.266	0.369	88.3	157.4
SO₂	0.224	0.498	74.4	212.6
Итого	100.000	100.000	33145.8	42660.6

Таблица 11.

Состав газа на выходе установки процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 1159.6°C; P = 38 ати; V = 61498.5нм³/ч; соотношение пар:газ = 0.044; V_{сухой газ} = 58905.6 нм³/ч)

Компонент	об.%	об. % (на сухой газ)	нм³/ч	кг/ч
H₂O	4.216	0.000	2592.9	2084.3
CO	66.055	68.963	40622.8	50775.9
H₂	26.030	27.176	16008.1	1439.4
CO₂	2.002	2.090	1231.2	2418.0
CH₄	0.194	0.203	119.4	85.4
H₂S	0.121	0.126	74.4	113.1
N₂	1.238	1.292	761.4	951.7
Ar	0.144	0.150	88.3	157.4
Итого	100.000	100.000	61498.5	58025.2

Таким образом, сравнение результатов расчета, представленных в табл. 1–11 , с опытными данными (табл. 2) показывает хорошую сходимость опытных и расчетных данных, что говорит об адекватности разработанной математической модели и применимости ее для технологических расчетов.

Список литературы

Сосна М.Х., Эвенчик Н.С., Лысенко А.И. Методические указания по выполнению лабораторных работ “Расчет производства газификации твердого топлива”. М.: РГУ нефти и газа имени И.М. Губкина, 2008. 24 с.
Справочник азотчика: Физико-химические свойства газов и жидкостей. Производство технологических газов. Очистка технологических газов. Синтез аммиака. 2-е изд., перераб. М.: Химия, 1986. 512 с.
Шиллинг Г.-Д., Бонн Б., Краус У. Газификация угля. Перевод с немецкого / Под ред. С.Р. Исламова. М.: Недра, 1986. 175 с.
Сосна М.Х., Соколинский Ю.А., Худяков Д.С., Крючков М.В. Процесс газификации с жидким шлакоудалением. Учебное пособие. М.: ИЦ РГУ нефти и газа (НИУ) имени И.М. Губкина, 2019. 61 с.
Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод / Под ред. Кузнецова Н.В., Митора В.В., Дубовского И.Е., Карасиной Э.С. М.: Энергия, 1973. 296 с.
Краткий справочник физико-химических величин / Под ред. Мищенко К.П., Равделя А.А. 4-е изд., перераб. и доп. Л.: Химия, 1965. 160 с.
Рид Р., Праусниц Дж., Шервуд Т. Свойства газов и жидкостей. Справочное пособие. Пер. с англ. / Под ред. Б.И. Соколова. 3-е изд., перераб. и доп. Л.: Химия, 1982. 592 с.

Дополнительные материалы отсутствуют.

Инструменты

следующая статья выпуска предыдущая статья выпуска содержание выпуска

Химия твердого топлива

Архивы выпусков Информация о журнале Отправить рукопись в журнал

Химия твердого топлива, 2020, № 5, стр. 19-23

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ПРЯМОТОЧНОЙ ГАЗИФИКАЦИИ УГЛЯ С ЖИДКИМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ

Таблица 1.

Характеристика угля “China Shenhua Energy Company Ltd” для процесса газификации*

Таблица 2.

Состав газа на выходе из газификатора*

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

Таблица 3.

Исходные данные для программы расчета процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 4.

Основные показатели процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 5.

Удельные показатели процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 6.

Количество превращенных реагентов в реакциях процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 7.

Тепловой баланс процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 8.

Состав технического кислорода процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 450°C; P = 38 ати; V = 17655.6 нм³/ч)

Таблица 9.

Состав входной газовой смеси процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 437.48°C; P = 38 ати; V = 18485.9 нм³/ч)

Таблица 10.

Состав газовой смеси после сжигания процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 11.

Свяжитесь с нами

Время работы

Химия твердого топлива, 2020, № 5, стр. 19-23

РАСЧЕТ ПРОЦЕССА ПРЯМОТОЧНОЙ ГАЗИФИКАЦИИ УГЛЯ С ЖИДКИМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ

Таблица 1.

Характеристика угля “China Shenhua Energy Company Ltd” для процесса газификации*

Таблица 2.

Состав газа на выходе из газификатора*

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

Таблица 3.

Исходные данные для программы расчета процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 4.

Основные показатели процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 5.

Удельные показатели процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 6.

Количество превращенных реагентов в реакциях процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 7.

Тепловой баланс процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 8.

Состав технического кислорода процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 450°C; P = 38 ати; V = 17655.6 нм3/ч)

Таблица 9.

Состав входной газовой смеси процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 437.48°C; P = 38 ати; V = 18485.9 нм3/ч)

Таблица 10.

Состав газовой смеси после сжигания процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd”

Таблица 11.

Свяжитесь с нами

Время работы

Состав технического кислорода процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 450°C; P = 38 ати; V = 17655.6 нм³/ч)

Состав входной газовой смеси процесса прямоточной кислородной газификации угля “China Shenhua Energy Company Ltd” (T = 437.48°C; P = 38 ати; V = 18485.9 нм³/ч)