Химия твердого топлива, 2021, № 2, стр. 47-53
ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТЕПЛОВОГО УДАРА В ТЕРМОЩЕЛОЧНОЙ КОНВЕРСИИ ИСКОПАЕМЫХ УГЛЕЙ В НАНОПОРИСТЫЕ МАТЕРИАЛЫ
В. А. Саберова 1, *, Ю. В. Тамаркина 1, **, В. А. Кучеренко 1, ***
1 Институт физико-органической химии и углехимии имени Л.М. Литвиненко НАН Украины (ИнФОУ НАНУ)
02160 Киев, Украина
* E-mail: Saberova@nas.gov.ua
** E-mail: Tamarkina@nas.gov.ua
*** E-mail: V.O.Kucherenko@nas.gov.ua
Поступила в редакцию 13.06.2020
После доработки 13.07.2020
Принята к публикации 07.10.2020
Аннотация
Сравнением характеристик пористой структуры активированных углей (АУ) проведена оценка эффективности теплового удара (ТУ), введенного вместо программируемого нагревания (4 град/мин) при щелочной активации (КОН, 800°С) ископаемых углей всего метаморфического ряда (Сdaf = 70.4–95.6%). При ТУ образуются АУ с увеличенными удельной поверхностью (≤2.5 раза) и объемом пор (≤2.2 раза), но с меньшими выходами (в 1.07–1.30 раза). Эффект ТУ, выраженный приращением удельной поверхности ∆S, максимален при конверсии бурого угля (∆S = 870 м2/г), снижается до минимального для углей с Сdaf = 90 ± 1% (∆S = 109 м2/г) и возрастает при активации антрацитов (∆S = 496 м2/г). Показано, что для бурых и каменных углей эффективность ТУ возрастает с ростом Odaf, который отвечает за формирование субнанопор. При активации антрацитов включается дополнительный механизм порообразования, не связанный с кислородными группами.
ВВЕДЕНИЕ
Нагревание ископаемых углей любой стадии метаморфизма (СМ) с гидроксидами щелочных металлов ведет к образованию активированных углей (АУ) с развитой нанопористой структурой и большой удельной поверхностью (S ≥ 1000 м2/г) [1]. Этот метод – щелочная активация, один из основных методов получения нанопористых углеродных материалов (НПМ). Он технологически проще, чем матричный (темплатный) синтез НПМ (осаждение углерода на неорганической подложке с последующим растворением последней в HF [2]) или синтез НПМ высокотемпературной (≥600°С) обработкой карбидов металлов хлором [3]. Кроме того, щелочная активация одинаково применима для получения АУ из разнообразных видов исходного углеродсодержащего сырья: биомассы [4], ископаемых углей [5, 6], полимеров [7], коксов [8] и других углеграфитовых материалов. Наиболее изученный вариант щелочной активации включает стадию нагревания с постоянной скоростью (4–10 град/мин) до температуры активации, варьируемой в интервале 700–900°С [4–6, 9]. Этот процесс можно назвать термопрограммируемой активацией (ТП-активацией). Менее распространенный вариант – термощелочная конверсия за счет СВЧ-энергии [10].
Новым вариантом конверсии углей в НПМ является процесс щелочной активации с тепловым ударом (сокращенно АТУ-процесс), впервые созданный при участии авторов настоящей работы [11–13]. В АТУ-процессе нагревание импрегнированного щелочью угля осуществляется в режиме теплового удара – быстрого введения образца в зону реактора, предварительно нагретую до температуры активации (800°С). Основное преимущество АТУ-процесса заключается в использовании значительно меньших количеств щелочного активатора (КОН) без ухудшения характеристик пористой структуры образующихся АУ. Эффективность введения теплового удара впервые установлена при щелочной активации бурого угля: при весовом соотношении КОН/уголь 1.0 г/г образуется АУ с SBET = 1700 м2/г, тогда как при термопрограммируемом (4 град/мин) нагревании – АУ с SBET = 1000 м2/г [13].
В дальнейшем определены характеристики буроугольных АУ, которые образуются в АТУ-процессе при варьировании природы щелочи, температуры теплового удара и времени изотермической выдержки (≤1 ч) при конечной температуре (800°С) [11, 14]. Установлено, что совместное действие теплового удара и КОН развивают пористость в интервале 400–850°С: повышение температуры увеличивает удельную поверхность до 2414 м2/г, общий объем пор до 1.04 см3/г, но снижает выход АУ с 67 до 15%. Активирующая способность гидроксидов щелочных металлов при 800°С увеличивается линейно (R2 ≥ 0.984) в ряду катионов Li+ < Na+ < К+ с ростом их электронной поляризуемости. Изотермическая выдержка после теплового удара дополнительно развивает поверхность АУ: с 45 м2/г до 380 м2/г (LiОН), с 190 до 740 м2/г (NaОН) и с 550 до 1850 м2/г (КОН) [14]. Также измерены характеристики пористой структуры образцов АУ, полученных в одинаковых условиях АТУ-процесса (800°С, выдержка 1 ч) при варьировании степени метаморфизма ископаемого угля (диапазон содержания углерода Сdaf = 70.4–95.6%).
Цель данной работы – оценка эффективности теплового удара при щелочной активации ископаемых углей разной степени метаморфизма сравнением характеристик пористой структуры АУ, образующихся в АТУ-процессе и ТП-активации.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Исследование выполнено на образцах углей разной СМ с характеристиками, приведенными в работе [12]. Критерием СМ выбрано содержание углерода Cdaf, значения которого охватывают диапазон Cdaf = 70.4–95.6%.
Обработку угля гидроксидом калия выполняли импрегнированием [13]; весовое соотношение КОН/уголь во всех экспериментах одинаково – RКOH = 1.0 г/г. АТУ-процесс проводили в вертикальном трубчатом реакторе из нержавеющей стали, продуваемом чистым (99.996%) аргоном с объемной скоростью ~2 дм3/ч. Реактор нагревали до 800°С, затем импрегнированный уголь (~10 г) быстро вводили в нагретую зону, выдерживали в течение 1 ч и быстро охлаждали в токе аргона. ТП-активацию выполняли в тех же условиях, но нагревание до 800°С осуществляли со скоростью 4 град/мин. Конечный продукт – смесь АУ с соединениями калия обрабатывали дистиллированной водой для удаления основного количества активатора, затем АУ обрабатывали раствором НСl (0.1М) для перевода калиевых соединений в хлориды и окончательно отмывали от КСl водой до отрицательной реакции на хлорид-ионы (по AgNO3). Далее АУ сушили на воздухе при температуре 120 ± 10°С до постоянного веса. Образцы, синтезированные с тепловым ударом, обозначены АУТУ, а их выход – YТУ (%). Образцы, полученные при ТП-активации, обозначены АУТП, а их выход – YТУ (%).
Характеристики пористой структуры АУ определены на основании изотерм низкотемпературной (77 К) адсорбции – десорбции азота (прибор Micromeritics ASAP 2020). Перед измерениями образцы АУ дегазировали в вакууме (~1.5 кПа) в течение 20 ч при 200°С. Общий объем пор Vt (см3/г) определяли по количеству N2, адсорбированного при относительном давлении Р/Р0 ~ 1.0. Объемы микропор (Vmi) и субнанопор (V1nm) определяли из интегральных зависимостей объема пор от средней ширины пор (W, нм), полученных методом 2D-NLDFT [15]. Суммарный объем мезо- и макропор (Vme + Vma) оценивали по разности Vt – Vmi. Величину удельной поверхности АУ (S, м2/г) и поверхности субнано- (S1nm) и микропор (Smi) определяли из интегральных зависимостей S от W. Также рассчитывали доли субнанопор (V1nm/Vt), микропор (Vmi/Vt) и сумму долей макро- и мезопор (Vmе + Vmа/Vt).
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Выход АУ при ТП-активации увеличивается с ростом СМ исходного угля (рис. 1) и описывается линейной корреляционной зависимостью YТП = = 2.05Сdaf – 116.3 (R2 = 0.973). Выход АУ в АТУ-процессе меньше для всех исследованных образцов угля, но также линейно возрастает при переходе от бурого угля к антрацитам в согласии с уравнением YТУ = 2.03Сdaf – 121.8 (R2 = 0.962) [12]. Разность выходов ∆Y = YТП – YТУ варьируется в относительно узком интервале ∆Y = 5.1–12.9% (в среднем – 7.6%). Относительное уменьшение выхода АУ при замене термопрограммируемого нагревания на тепловой удар для разных углей находится в диапазоне 6.8–23.1% и проявляет тенденцию снижаться в ряду от бурого угля (23.1%) до антрацита (6.8%).
Потеря массы угля (∆m, мг/г) при образовании АУ складывается из летучих продуктов и по физическому смыслу эквивалентна степени обгара при активации диоксидом углерода или водяным паром. Летучие продукты образуются в результате двух основных процессов: 1) термической деструкции структурных фрагментов угольного каркаса и 2) термоинициируемых реакций угольного вещества с КОН, например, гетеролиза С–С связей [16] или щелочного деалкилирования R–Alk + KOH → R–OK + Alk–H [17]. Параметр kS = ∆m/S (мг/м2) позволяет оценить среднюю потерю массы, необходимую для формирования 1 м2 удельной поверхности при переходе “уголь → АУ”. Оказалось, что при ТП-активации каменных углей (Cdaf = 80.0–91.2%) формирование поверхности требует примерно одной и той же потери массы (kS = 0.29–0.34 мг/м2), а для бурого угля и антрацитов А и А5 этот параметр выше и составляет 0.62, 0.37 и 0.53 мг/м2 соответственно. В АТУ-процессе повышенное значение коэффициента kS = 0.38 мг/м2 наблюдается только при активации бурого угля, а для остальных углей варьируется в узких пределах kS = 0.28–0.32 мг/м2. Таким образом, если судить только по величине kS, то эффективность обоих температурных режимов одинакова для большинства углей и только для бурого угля и антрацита тепловой удар эффективнее и позволяет сформировать поверхность АУ с меньшей потерей массы, т.е. с увеличенным выходом.
В отличие от выходов АУ, величина удельной поверхности S изменяется более сложным образом (рис. 2). Образцы АУТУ характеризуются более высокими значениями S по сравнению с образцами АУТП, что наиболее заметно для низкометаморфизованных углей. При ТП-активации наблюдается экстремальная зависимость S от Cdaf: поверхность увеличивается от бурого к углю марки Д с ростом значений Cdaf от 70 до 80%.
Для АУ из каменных углей и антрацитов (диапазон Cdaf = 80–96%) величина S уменьшается в 4.8 раза: от 1547 м2/г (уголь Д) до 322 м2/г (антрацит А5). Для серии АУТУ зависимость S от Cdaf другая: максимальную величину S = 2012 м2/г имеет АУ из бурого угля и очень близкие значения S = = 1950–1955 м2/г имеют АУ из углей Д и Г1 (Cdaf = = 80–81%). В ряду других образцов АУТУ значения S уменьшаются в 2.4 раза – от 1950 м2/г (уголь Д) до 818 м2/г (антрацит А5), т.е. более плавно в сравнении с серией АУТП.
Характеристики пористой системы АУ из разных углей сведены в таблицу. Общий объем Vt адсорбирующих пор образцов АУТУ снижается в ряду метаморфизма исходного угля практически линейно (рис. 3, линия 1), что ранее установлено в работе [12]. Аналогичная зависимость для серии АУТП экстремальна и описывается полиномом второй степени с R2 = 0.955 (рис. 3, линия 2). Сравнение зависимостей Vt от Cdaf для АУТУ и АУТП показывает следующее. Наибольшее влияние на формирование общей пористости АУ тепловой удар оказывает при активации бурого угля (увеличение Vt в 2.23 раза), существенно меньшее влияние (увеличение Vt в 1.23–1.38 раза) наблюдается для углей с Cdaf = 80–85%, а для высокометаморфизованных углей и антрацитов эффект выражен слабо. Зависимости объемов микропор и субнанопор от Cdaf для образцов АУТП экстремальны с максимумами для активированных углей Д и Г1 (табл. 1) и описываются полиномами второй степени с R2 = 0.932 (Vmi) и R2 = 0.884 (V1nm). Полученные с тепловым ударом образцы АУТУ характеризуются увеличенными объемами микро- и субнанопор. Зависимости Vmi и V1nm от Cdaf также экстремальны и также описываются полиномами, но с более высокими коэффициентами корреляции – R2 = 0.993 (Vmi) и R2 = 0.990 (V1nm).
Таблица 1.
Исходный уголь | Объем пор АУ, см3/г | |||||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
марка | Cdaf, % | Оdaf, % | Vt | V1nm | Vmi | Vme + ma | ||||
ТП | АТУ | ТП | АТУ | ТП | АТУ | ТП | АТУ | |||
БУ | 70.4 | 17.8 | 0.487 | 1.088 | 0.321 | 0.541 | 0.367 | 0.694 | 0.120 | 0.394 |
Д | 80.0 | 11.8 | 0.593 | 0.772 | 0.421 | 0.538 | 0.511 | 0.610 | 0.083 | 0.162 |
Г1 | 81.0 | 8.6 | 0.566 | 0.779 | 0.420 | 0.520 | 0.481 | 0.625 | 0.085 | 0.154 |
Г2 | 83.5 | 8.7 | 0.520 | 0.717 | 0.381 | 0.502 | 0.430 | 0.583 | 0.090 | 0.134 |
Ж | 85.0 | 7.2 | 0.564 | 0.696 | 0.395 | 0.461 | 0.489 | 0.537 | 0.075 | 0.159 |
К1 | 86.4 | 6.6 | 0.519 | 0.600 | 0.389 | 0.451 | 0.457 | 0.524 | 0.062 | 0.076 |
К2 | 88.6 | 3.6 | 0.495 | 0.542 | 0.380 | 0.431 | 0.427 | 0.485 | 0.068 | 0.057 |
ОС1 | 89.4 | 3.0 | 0.484 | 0.524 | 0.357 | 0.385 | 0.416 | 0.449 | 0.068 | 0.075 |
ОС3 | 90.8 | 2.8 | 0.448 | 0.467 | 0.340 | 0.352 | 0.393 | 0.409 | 0.055 | 0.058 |
Т | 91.2 | 1.5 | 0.393 | 0.454 | 0.312 | 0.360 | 0.355 | 0.407 | 0.038 | 0.047 |
А | 93.3 | 1.3 | 0.307 | 0.355 | 0.176 | 0.281 | 0.251 | 0.325 | 0.056 | 0.030 |
А5 | 95.6 | 1.1 | 0.229 | 0.269 | 0.036 | 0.227 | 0.170 | 0.249 | 0.059 | 0.020 |
Наличие полиномиальных зависимостей позволяет предположить существование еще как минимум одного фактора, который влияет на характеристики пористой структуры АУ и также зависит от Cdaf. Он может быть обусловлен стерической подвижностью фрагментов угольного каркаса, которая в существенной мере отвечает за интеркалирование молекул КОН на стадии импрегнирования.
Количественно оценить эффективность теплового удара в сравнении с ТП-активацией можно параметром ∆Х = ХТУ– ХТП, где Х – S, Vt, Vmi или V1nm; ХТУ и ХТП – характеристики образцов АУТУ и ХТП соответственно. Дополнительную информацию также несет относительное приращение ∆Х/Х(ТП) (%), которое показывает относительное изменение характеристик АУ из конкретного образца угля как отклик на введение теплового удара вместо термопрограммируемого нагревания.
Приращение общего объема пор ∆Vt монотонно уменьшается с увеличением содержания углерода (рис. 4), т.е. с ростом СМ угля эффективность теплового удара в плане развития пористости АУ снижается, по крайней мере, в принятых условиях активации.
Приращение ∆S удельной поверхности АУ из бурого угля максимально (∆S = 870 м2/г) и в диапазоне каменных углей проявляет тенденцию уменьшаться с ростом Сdaf (рис. 4); линейная аппроксимация для диапазона Сdaf = 70.0–91.2% дает уравнение ∆S = 3094–32.57Сdaf (R2 = 0.891).
Антрацитовые АУ выпадают из этой зависимости и показывают сильно завышенные значения ∆S = 309 м2/г (АУ из антрацита А) и ∆S = 496 м2/г (АУ из антрацита А5). Вероятнее всего, это является следствием того, что в АТУ-процессе антрациты образуют АУ с доминированием субнанопор, тогда как при ТП-активации этого не происходит. Например, у АУТУ из антрацита А5 доли объема и поверхности субнанопор составляют (V1nm/Vt) = 0.842 и (S1nm/S) = 0.955 [12], тогда как у АУТП из А5 эти доли равны (V1nm/Vt) = 0.157 и (S1nm/S) = 0.239.
Промотирование образования субнанопор (пор шириной ≤1 нм) представляет собой важный совместный эффект теплового удара и действия КОН. Такие поры могут находиться как между графеновыми слоями в кристаллитах АУ, так и непосредственно в графеновом слое как дефекты упаковки [18]. Они являются частью микропор и отвечают за уникальные свойства АУ, например аномальное возрастание электроемкости в суперконденсаторах с органическим электролитом ${\text{E}}{{{\text{t}}}_{{\text{4}}}}{{{\text{N}}}^{{\text{ + }}}}{\text{BF}}_{4}^{ - }$ [19], могут выступать ловушками органических экотоксикантов, когда скорость диффузии молекулы адсорбата из субнанопоры очень мала.
Для наших образцов АУ зависимость приращения объема субнанопор ∆V1nm от Сdaf исходного угля представлена на рис. 5 и качественно повторяет зависимость ∆S от Сdaf (рис. 4). В плане формирования субнанопористой системы АУ тепловой удар проявил максимальную эффективность при активации бурого угля: ∆V1nm = 0.220 см3/г, относительное приращение (∆V1nm/V1nm(ТП)) = 68.6%. Близкая эффективность (∆V1nm = 0.191 см3/г) установлена для АУ из антрацита А5, но относительное приращение оказалось аномально высоким (∆V1nm/V1nm(ТП)) = 529% за счет низкого значения объема субнанопор (V1nm = 0.036 см3/г) образца АУТП из А5. В интервале Сdaf = 70.4–91.2% значения ∆V1nm практически линейно снижаются в согласии с корреляционным уравнением ∆V1nm = 0.8573–0.0092Сdaf (R2 = 0.928). У образцов АУ из углей с Сdaf ≥ 91.2% значения ∆V1nm растут (пунктирная линия на рис. 5).
Наименее восприимчивым к тепловому удару при щелочной активации оказался уголь ОС3 (Сdaf = 90.8%): приращение объемов пор АУ незначительно и составляет ∆Vt = 0.019 см3/г (относительное приращение 4.2%), ∆Vmi = 0.0163 см3/г (4.1%), ∆V1nm = 0.0124 см3/г (3.6%). Вероятной причиной этого может быть супрамолекулярная пространственная организация угля этой стадии метаморфизма, которая отвечает наиболее совершенной глобулярной структуре углей с Сdaf = 89–91% [20].
Учитывая, что наиболее активными группами угля по отношению к щелочи являются кислородные функциональные группы, представлялось целесообразным установить зависимости параметров ∆S, ∆Vt, ∆Vmi и ∆V1nm от содержания кислорода Odaf. С ростом значений Odaf приращение общего объема пор ∆Vt монотонно увеличивается (рис. 6, линия 1) и отвечает уравнению ∆Vt = 0.002(Odaf)2 – 0.0044Odaf + 0.044 (R2 = 0.944). Значения ∆Vt для АУ из антрацитов близки к минимальным и укладываются в общую зависимость. Параметр ∆S для АУ из бурого и каменных углей (кроме антрацитовых АУ) проявляет тенденцию увеличиваться с ростом Odaf: аппроксимация дает линейное уравнение ∆S = 41.39Odaf + + 35.56 (R2 = 0.849). Антрацитовые АУ не укладываются в эту закономерность (как и в зависимость ∆S от Сdaf на рис. 4), что связано с аномально высокими значениями ∆V1nm (рис. 7), вызванными доминирующим образованием субнанопор при тепловом ударе. Для АУ из других углей зависимость ∆V1nm от Odaf передается уравнением ∆V1nm = 0.0118Odaf – 0.0036 (R2 = 0.911).
Таким образом, полученные данные позволяют заключить, что при щелочной активации бурых и каменных углей кислород угля отвечает за дополнительное образование субнанопор при тепловом ударе и влияет на свойства пористой структуры в целом. Именно по этой причине максимальная эффективность теплового удара установлена при активации бурого угля. При активации антрацитов (особенно образца А5) наблюдается другая картина. Для АУ из А5 приращение удельной поверхности значительное (∆S = 496 м2/г). Оно меньше, чем у буроугольного АУ (∆S = = 870 м2/г), но больше, чем у АУ из низкометаморфизованного угля Г1 (∆S = 467 м2/г). То есть введение теплового удара увеличивает поверхность АУ их А5 в 2.54 раза, тогда как для всех остальных АУ – не более чем в 1.76 раза. Этот “антрацитовый эффект” обусловлен дополнительным развитием субнанопористой структуры. Можно предположить, что при щелочной активации антрацитов тепловой удар включает дополнительный механизм формирования субнанопор, который не связан с кислородными группами угля. Он пока не идентифицирован и требует дополнительных исследований химических превращений антрацитов в АТУ-процессе.
ВЫВОДЫ
1. Введение теплового удара вместо программируемого нагревания (4 град/мин) при термолизе угля с КОН (800°С) приводит к получению АУ с увеличенными удельной поверхностью (≤2.5 раза) и общим объемом пор (≤2.2 раза), но с меньшими выходами (в 1.07–1.30 раза).
2. Выраженная приращением удельной поверхности ∆S и общего объема пор ∆Vt эффективность теплового удара зависит от содержания углерода исходного угля (в интервале Сdaf = 70.4–95.6%), максимальна у буроугольных АУ (∆S = = 870 м2/г, ∆Vt = 0.60 см3/г) и в ряду АУ из каменных углей снижается до минимальной у углей с Сdaf = 90 ± 1% (∆S = 109 м2/г, ∆Vt = 0.019 см3/г).
3. Активация антрацитов более чувствительна к тепловому удару и образует АУ с более развитой пористостью (∆S ≤ 496 м2/г, ∆Vt ≤ 0.048 см3/г) за счет доминирующего образования субнанопор – пор с шириной ≤1 нм. Введение теплового удара увеличивает объем субнанопор антрацитовых АУ в 1.6–6.3 раза, буроугольных АУ – в 1.7 раза, остальных АУ – в 1.04–1.32 раза.
4. Кислород бурых и каменных углей отвечает за дополнительное образование субнанопор и с ростом Odaf эффективность теплового удара возрастает. При АТУ-активации антрацитов включается дополнительный механизм формирования субнанопористости, не связанный с кислородными группами.
Список литературы
Wang J., Raskel S. // J. Mater. Chem. 2012. V. 22. № 45. P. 23710. https://doi.org/10.1039/C2JM34066F
Hseu Z.-Y., Hsi H.-C., Syu J.-S., Wang L.-C. // Aerosol and Air Quality Research. 2013. V. 13. P. 1779. https://doi.org/10.4209/aaqr.2012.11.0301
Gao P.-C., Tsai W.-Y., Daffos B., Taberna P.-L., Pérez C.R., Gogotsi Y., Simon P., Favier F. // Nano Energy. 2015. V. 12. P. 197. https://doi.org/10.1016/j.nanoen.2014.12.017
Yakaboylu G.A., Yumak T., Jiang C., Zondlo J.W., Wang J., Sabolsky E.M. // Energy Fuels 2019. V. 33. № 9. P. 9309. https://doi.org/10.1021/acs.energyfuels.9b01260
Mikova N.M., Chesnokov N.V., Kuznetsov B.N. // SibFU Journal. Chemistry. 2009. V. 2. № 1. P. 3. http://elib.sfu-kras.ru/handle/2311/1303
Byamba-Ochir N., Shim W.G., Balathanigaimani M.S., Moon H. // Applied Surface Science. 2016. V. 371. P. 331. https://doi.org/10.1016/j.apsusc.2016.04.082
Heimböckel R., Kraas S., Hoffmann F., Fröba M. // Applied Surface Science. 2018. V. 427. Part A. P. 1055. https://doi.org/10.1016/j.apsusc.2017.08.095
Jang E., Choi S.W., Lee K.B. // Fuel. 2019. V. 248. P. 85. https://doi.org/10.1016/j.fuel.2019.03.051
Xing B.-L., Guo H., Chen L.-J., Chen Z.-F., Zhang C.-X., Huang G.-X., Xie W., Yu J.-L. // Fuel Process. Technology. 2015. V. 138. P. 734. https://doi.org/10.1016/j.fuproc.2015.07.017
Chen T., Liu H., Bie R. // J. Anal. and Appl. Pyrolysis. 2020. V. 145. Article 104739 https://doi.org/10.1016/j.jaap.2019.104739
Саберова В.А., Тамаркина Ю.В., Кучеренко В.А. Изменение структуры бурого угля при щелочной активации с тепловым ударом // ХТТ. 2019. № 3. С. 9. https://doi.org/10.1134/S0023117719030101
Кучеренко В.А., Тамаркина Ю.В., Саберова В.А. ХТТ. 2020. № 2. С. 22. [Solid Fuel Chemistry. 2020. V. 54. № 2, P. 79. https://doi.org/10.3103/S0361521920020068]https://doi.org/10.31857/S0023117720020061
Kucherenko V.A., Shendrik T.G., Tamarkina Yu.V., Mysyk R.D. // Carbon. 2010. Vol. 48. № 15. P. 4556. https://doi.org/10.1016/j.carbon.2010.07.027
Кучеренко В.А., Тамаркина Ю.В., Раенко Г.Ф., Попов А.Ф. // Вопросы химии и химической технологии. 2017. № 4. С. 49–56.
Jagiello J., Olivier J.P. // Carbon. 2013. V. 55. P. 70. https://doi.org/10.1016/j.carbon.2012.12.011
Тамаркина Ю.В., Кучеренко В.А., Шендрик Т.Г. // ХТТ. 2014. № 4. С. 40. https://doi.org/10.7868/S0023117714040112
Tamarkina Yu.V., Tamko V.A., Kucherenko V.A., Shendrik T.G. // Russian Journal of Applied Chemistry. 2013. V. 86. № 12. P. 1825. https://doi.org/10.1134/S1070427213120045
Robertson A.W., Lee G.-D., He K., Gong C., Chen Q., Yoon E., Kirkland A.I., Warner J.H. // ACS Nano. 2015. V. 9. № 12. P. 11599. https://doi.org/10.1021/acsnano.5b05700
Chmiola J., Yushin G., Gogotsi Y., Portet C., Simon P., Taberna P.L. // Science. 2006. V. 313. № 5794. P. 1760. https://doi.org/10.1126/science.1132195
Саранчук В.И., Айруни А.Т., Ковалев К.Е. Надмолекулярная структура и свойства угля. Киев: Наук. думка, 1988. 192 с.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Химия твердого топлива