Кристаллография, 2020, T. 65, № 2, стр. 281-287
Определение температурной зависимости параметров кристаллической решетки в сегнетоэластиках с двумя последовательными фазовыми переходами $\bar {3}m$ – 2/m – 2
В. А. Непочатенко 1, *, И. А. Непочатенко 1, Е. П. Мельниченко 1
1 Белоцерковский национальный аграрный университет
Белая, Церковь, Украина
* E-mail: vnepochatenko@gmail.com
Поступила в редакцию 30.08.2018
После доработки 27.11.2018
Принята к публикации 30.03.2019
Аннотация
Из условия сохранения макросимметрии параэластической фазы в полидоменном кристалле предложен метод определения температурных зависимостей параметров кристаллической решетки сегнетоэластиков, имеющих два последовательных фазовых перехода $\bar {3}m$–2/m–2, если известны параметры решетки при двух произвольных температурах в каждой фазе. Получены два аналитических решения для фазовых переходов второго рода в пренебрежении наличием малых спонтанных поворотов в сегнетоэластических фазах. Анализ полученных решений сделан на примере Pb3(PO4)2 и Pb3(VO4)2. Показано, что в Pb3(PO4)2 и Pb3(VO4)2 имеются два фазовых перехода. С учетом спонтанных поворотов установлено, что тензор спонтанной деформации в обеих фазах состоит из четырех ненулевых компонентов.
ВВЕДЕНИЕ
Структурные фазовые переходы (ФП) $\bar {3}m$ – 2/m – 2 происходят с понижением симметрии и возникновением спонтанной деформации. Высокотемпературная ромбоэдрическая фаза является фазой прототипа [1]. Эти ФП являются несобственными [2, 3]. Первая низкотемпературная фаза (2/m) может быть только сегнетоэластической, вторая может быть и сегнетоэлектрической [4]. В сегнетоэластиках, как и в сегнетоэлектриках, при полиморфных ФП с понижением симметрии образуется доменная структура с различными ориентационными состояниями (ОС), которые разделены доменными стенками [5–8]. В сегнетоэластической фазе возникают небольшие спонтанные повороты кристаллографических осей, обусловленные смещениями атомов и поворотами групп атомов при изменении спонтанной деформации [9–11]. Это приводит к расщеплению каждого возможного ОС на группу близких, субориентационных состояний. Количество субориентационных состояний зависит от симметрии низкотемпературной фазы. Угол и знак спонтанного поворота можно определить из уравнений доменной стенки, полученных в системе координат параэластической и сегнетоэластической фаз [12, 13]. Общее количество возможных ОС зависит от симметрии параэластической фазы и не изменяется при последующих ФП [14].
При ФП $\bar {3}m$ – 2/m возможно образование трех групп ОС, которые подразделяются на два субориентационных состояния [15].
В [16] предложен метод определения температурной зависимости параметров решетки при структурном ФП второго рода 4/m – 2/m, основанный на условии сохранения макросимметрии параэластической фазы в полидоменном кристалле. Интересно применить этот метод для двух последовательных ФП $\bar {3}m$ – 2/m – 2. В работе анализ полученных решений сделан на примере сегнетоэластиков Pb3(VO4)2 и Pb3(PO4)2.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ ПАРАМЕТРОВ РЕШЕТКИ В ПАРАЭЛАСТИЧЕСКОЙ И СЕГНЕТОЭЛАСТИЧЕСКОЙ ФАЗАХ ПРИ СТРУКТУРНОМ ФП $\bar {3}m$–$2{\text{/}}m$
Ромбоэдрическую γ-фазу определим как псевдомоноклинную [17]. Обозначим параметры решетки в параэластической γ-фазе ${{a}_{0}}$, ${{b}_{0}}$, ${{c}_{0}}$, β0, в β-фазе – ${{a}_{1}}$, ${{b}_{1}}$, ${{c}_{1}}$, β1, в α-фазе – ${{a}_{2}}$, ${{b}_{2}}$, ${{c}_{2}}$, β2. Выберем следующую кристаллофизическую систему координат (СК): Х1 совпадает с направлением оси с, Х2 – с осью b, Х3 образует угол ($\beta - \pi {\text{/}}2$) с осью а.
Тензор теплового расширения сегнетоэластической фазы в СК параэластической фазы без учета спонтанных поворотов имеет вид:
(1)
$E = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {{{e}_{{{\text{11}}}}}}&{\text{0}}&{{{e}_{{{\text{13}}}}}} \\ {}&{{{e}_{{{\text{22}}}}}}&{\text{0}} \\ {}&{}&{{{e}_{{{\text{33}}}}}} \end{array}} \right),$В [15] получены матрицы преобразования СК, соответствующие двум субориентационным состояниям S11 и S12:
(2)
${{A}_{{{\text{11}}}}} = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {{{a}_{{11}}}}&{{{a}_{{12}}}}&{{{a}_{{13}}}} \\ {{{a}_{{21}}}}&{{{a}_{{22}}}}&{{{a}_{{23}}}} \\ {{{a}_{{31}}}}&{{{a}_{{32}}}}&{{{a}_{{33}}}} \end{array}} \right),\quad {{A}_{{{\text{12}}}}} = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {{{a}_{{11}}}}&{ - {{a}_{{12}}}}&{{{a}_{{13}}}} \\ { - {{a}_{{21}}}}&{{{a}_{{22}}}}&{ - {{a}_{{23}}}} \\ {{{a}_{{31}}}}&{ - {{a}_{{32}}}}&{{{a}_{{33}}}} \end{array}} \right).$(3)
${{E}_{{11}}} = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {e_{{11}}^{/}}&{{\text{e}}_{{{\text{12}}}}^{{\text{/}}}}&{{\text{e}}_{{{\text{13}}}}^{{\text{/}}}} \\ {}&{e_{{22}}^{/}}&{e_{{23}}^{/}} \\ {}&{}&{e_{{33}}^{/}} \end{array}} \right),\quad {{E}_{{12}}} = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {e_{{11}}^{/}}&{{\text{ - e}}_{{{\text{12}}}}^{{\text{/}}}}&{{\text{e}}_{{{\text{13}}}}^{{\text{/}}}} \\ {}&{e_{{22}}^{/}}&{ - e_{{23}}^{/}} \\ {}&{}&{e_{{33}}^{/}} \end{array}} \right),$Тензоры теплового расширения остальных ОС можно получить из (3), применяя операцию поворота вокруг оси симметрии третьего порядка на угол ±120°.
Из условия сохранения макросимметрии в полидоменном кристалле при структурном ФП [18] получен усредненный тензор теплового расширения Eu для шести возможных ОС в β-фазе:
(4)
$\begin{gathered} {{E}_{u}} = \frac{1}{6}\sum\limits_{i = 1}^6 {{{E}_{i}} = } \\ = \;\left( {\begin{array}{*{20}{c}} {{\text{0}}{\text{.5}}(e_{{11}}^{/} + e_{{22}}^{/})}&0&0 \\ {}&{0.5(e_{{11}}^{/} + e_{{22}}^{/})}&0 \\ {}&{}&{e_{{33}}^{/}} \end{array}} \right), \\ \end{gathered} $С учетом спонтанных поворотов компоненты тензора Eu при комнатной температуре отличаются от ранее полученных [12] на величины Δ1 и Δ2:
(5)
$\begin{gathered} {{E}_{u}} = \hfill \\ = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {{\text{0}}{\text{.5}}(e_{{11}}^{{}} + e_{{22}}^{{}}) + {{\Delta }_{1}}}&0&0 \\ {}&{0.5(e_{{11}}^{{}} + e_{{22}}^{{}}) + {{\Delta }_{1}}}&0 \\ {}&{}&{e_{{33}}^{{}} + {{\Delta }_{2}}} \end{array}} \right), \hfill \\ \end{gathered} $(7)
${{E}^{s}} = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} { - a - {{\Delta }_{1}}}&0&с \\ {}&{a - {{\Delta }_{1}}}&0 \\ {}&{}&{ - {{\Delta }_{2}}} \end{array}0} \right) = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {e_{{11}}^{s}}&0&{e_{{13}}^{s}} \\ {}&{e_{{22}}^{s}}&0 \\ {}&{}&{e_{{33}}^{s}} \end{array}} \right),$Таким образом, с учетом спонтанных поворотов изменяются соотношения между компонентами $e_{{{\text{11}}}}^{s}$ и $e_{{{\text{22}}}}^{s}$ и появляется еще одна не нулевая компонента спонтанной деформации $e_{{33}}^{s}$. Поэтому ориентация доменной стенки W/ должна зависеть от величины четырех компонент спонтанной деформации, а не только от a и c, как получено в [12].
Поскольку ${{\Delta }_{i}}$ малы, то с целью упрощения вида функциональных температурных зависимостей параметров решетки в сегнетоэластических фазах далее не учитывались спонтанные повороты при определении величин компонент тензора $E_{u}^{{}}$
(8)
$E_{u}^{{\text{1}}} = \left( {\begin{array}{*{20}{c}} {{\text{0}}{\text{.5}}(e_{{11}}^{{}} + e_{{22}}^{{}})}&0&0 \\ 0&{0.5(e_{{11}}^{{}} + e_{{22}}^{{}})}&0 \\ 0&0&{e_{{33}}^{{}}} \end{array}} \right){\text{ }}{\text{.}}$(9)
${{a}_{{1u}}}(t) = 0.5\sqrt[4]{3}\left( {\frac{{{{c}_{1}}(t)}}{{\sqrt 3 }} + {{b}_{1}}(t)} \right),$Из анализа экспериментальных температурных зависимостей кристаллографических параметров решетки Pb3(PO4)2, Pb3(VO4)2, BiVO4 и BaTiO3 установлено, что зависимость от температуры усредненного параметра аu, как и параметров парафазы, близка к линейной [16, 20]. В [16] предложено такую температурную зависимость описывать экспоненциальной функцией. Следуя [16], запишем температурные зависимости параметров решетки в виде экспоненциальных функций:
(10)
$\begin{gathered} {{a}_{{\text{0}}}}(t{\text{)}} = {{k}_{{\text{0}}}}\exp ({{k}_{1}}t),\quad {{c}_{0}}(t) = {{k}_{2}}\exp ({{k}_{3}}t), \\ {{b}_{{\text{0}}}}(t{\text{)}} = {{k}_{4}}\exp ({{k}_{5}}t),\quad {{\beta }_{{\text{0}}}}(t{\text{)}} = {{k}_{6}}\exp ({{k}_{7}}t), \\ {{a}_{{{\text{1}}u}}}(t{\text{)}} = {{k}_{8}}\exp ({{k}_{9}}t). \\ \end{gathered} $(13)
$\begin{gathered} {{k}_{{\text{9}}}} = \frac{{\ln {{a}_{{1u1}}} - \ln {{a}_{{1u2}}}}}{{{{t}_{1}} - {{t}_{2}}}},\quad {{k}_{8}} = \frac{{{{a}_{{u1}}}}}{{\exp ({{k}_{9}}{{t}_{1}})}}, \\ {{k}_{{{\text{11}}}}} = \frac{{\ln {{a}_{{pv1}}} - \ln {{a}_{{pv2}}}}}{{{{t}_{1}} - {{t}_{2}}}},\quad {{k}_{{10}}} = \frac{{{{a}_{{pv1}}}}}{{\exp ({{k}_{{11}}}{{t}_{1}})}}, \\ \end{gathered} $Поскольку температурные зависимости в пределах фазы близки к линейным зависимостям, выбор температурных точек, соответствующих экспериментальным данным, принципиального значения не имеет. Получен алгоритм для минимального количества экспериментальных данных, но если данных больше двух в пределах фазы, лучше выбирать их поближе к краям температурного интервала. Если наблюдается значительный разброс экспериментальных данных, то для определения параметров функций необходимо применить метод наименьших квадратов, предварительно преобразуя (10)–(12) в линейные функции с помощью логарифмирования уравнений и соответствующей замены переменных [21].
Из (9), (11) получаем систему уравнений
(14)
$\left\{ \begin{gathered} {{a}_{{iu}}}(t) = 0.5\sqrt[4]{3}[{{c}_{1}}(t){\text{/}}\sqrt 3 + {{b}_{1}}(t)], \hfill \\ {{a}_{{1pv}}}(t) = \sqrt {{{c}_{1}}(t){{b}_{1}}(t)} , \hfill \\ \end{gathered} \right.$(15)
${{c}_{{11}}}(t) = \frac{{{{a}_{{1u}}}(t) + \sqrt D }}{{2m}},\quad {{b}_{{{\text{11}}}}}(t) = \frac{{a_{{1pv}}^{2}(t)}}{{{{c}_{{11}}}(t)}},$(16)
${{c}_{{12}}}(t) = \frac{{{{a}_{{1u}}}(t) - \sqrt D }}{{2m}},\quad {{b}_{{{\text{12}}}}}(t) = \frac{{a_{{1pv}}^{2}(t)}}{{{{c}_{{12}}}(t)}},$Температура ФП второго рода ${{t}_{{f{\text{1}}}}}$ определяется из условия
Из (10), (12), (17) получаем(18)
${{t}_{{f{\text{1}}}}} = \frac{{\ln {{k}_{8}} - \ln {{k}_{{10}}}}}{{{{k}_{{11}}} - {{k}_{9}}}}.$(19)
$\begin{gathered} {{a}_{{{\text{11}}}}}(t) = {{k}_{{12}}} + {{k}_{{13}}}{{c}_{{11}}}(t), \\ {{a}_{{{\text{12}}}}}(t) = {{k}_{{12}}} + {{k}_{{13}}}{{c}_{{12}}}(t), \\ \end{gathered} $(20)
$\begin{gathered} {{{\beta }}_{{{\text{11}}}}}(t) = {{k}_{{14}}} + {{k}_{{15}}}{{c}_{{11}}}(t), \\ {{{\beta }}_{{{\text{12}}}}}(t) = {{k}_{{14}}} + {{k}_{{15}}}{{c}_{{12}}}(t), \\ \end{gathered} $ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ ПАРАМЕТРОВ РЕШЕТКИ В СЕГНЕТОЭЛАСТИЧЕСКОЙ α-ФАЗЕ
Температурные зависимости параметров решетки в $\alpha $-фазе определяются так же, как в $\beta $-фазе, только необходимо в уравнения (1)–(20) подставить соответствующие параметры решетки при двух произвольных температурах в пределах α-фазы: ${{t}_{{\text{5}}}}({{a}_{{21}}},{{b}_{{21}}},{{c}_{{21}}},{{{\beta }}_{{21}}})$, ${{t}_{{\text{6}}}}({{a}_{{22}}},{{b}_{{22}}},{{c}_{{22}}},{{{\beta }}_{{22}}})$. C учетом предложенных обозначений получаем температурные зависимости ${{a}_{{{\text{2}}u}}}(t)$ и ${{a}_{{{\text{2}}pv}}}(t)$:
где ${{k}_{{{\text{17}}}}} = \frac{{\ln {{a}_{{2u1}}} - \ln {{a}_{{2u2}}}}}{{{{t}_{5}} - {{t}_{6}}}}$, ${{k}_{{16}}} = \frac{{{{a}_{{2u1}}}}}{{\exp ({{k}_{{17}}}{{t}_{5}})}}$, ${{k}_{{{\text{19}}}}} = \frac{{\ln {{a}_{{2{\text{p}}v1}}} - \ln {{a}_{{2pv2}}}}}{{{{t}_{5}} - {{t}_{6}}}}$, ${{k}_{{18}}} = \frac{{{{a}_{{2pv1}}}}}{{\exp ({{k}_{{19}}}{{t}_{5}})}}$, ${{a}_{{2u1}}} = 0.5\sqrt[4]{3}\left( {\frac{{{{c}_{{21}}}}}{{\sqrt 3 }} + {{b}_{{21}}}} \right)$, ${{a}_{{2u2}}} = 0.5\sqrt[4]{3}\left( {\frac{{{{c}_{{22}}}}}{{\sqrt 3 }} + {{b}_{{22}}}} \right)$, ${{a}_{{{\text{2}}pr{\text{1}}}}} = \sqrt {{{c}_{{21}}}{{b}_{{21}}}} $, ${{a}_{{{\text{2}}pr{\text{2}}}}} = \sqrt {{{c}_{{22}}}{{b}_{{22}}}} $.Из (21) и (22) получаем систему уравнений, аналогичную (14), которая имеет два решения:
(23)
${{c}_{{21}}}(t) = \frac{{{{a}_{{2u}}}(t) + \sqrt {{{D}_{2}}(t)} }}{{2m}},\quad {{b}_{{{\text{21}}}}}(t) = \frac{{a_{{2pv}}^{2}(t)}}{{{{c}_{{21}}}(t)}},$(24)
${{c}_{{22}}}(t) = \frac{{{{a}_{{2u}}}(t) - \sqrt {{{D}_{2}}(t)} }}{{2m}},\quad {{b}_{{{\text{22}}}}}(t) = \frac{{a_{{2pv}}^{2}(t)}}{{{{c}_{{22}}}(t)}},$Температуру ФП второго рода ${{t}_{{f2}}}$ можно определить из условия
Из уравнений (21), (22), (25) получаем(26)
${{t}_{{f{\text{2}}}}} = \frac{{\ln {{k}_{{16}}} - \ln {{k}_{{18}}}}}{{{{k}_{{19}}} - {{k}_{{17}}}}}.$(27)
$\begin{gathered} {{a}_{{{\text{21}}}}}(t) = {{k}_{{20}}} + {{k}_{{21}}}{{c}_{{21}}}(t), \\ {{{\beta }}_{{{\text{21}}}}}(t) = {{k}_{{22}}} + {{k}_{{23}}}{{c}_{{21}}}(t), \\ \end{gathered} $(28)
$\begin{gathered} {{a}_{{{\text{22}}}}}(t) = {{k}_{{20}}} + {{k}_{{21}}}{{c}_{{22}}}(t), \\ {{{\beta }}_{{{\text{22}}}}}(t) = {{k}_{{22}}} + {{k}_{{23}}}{{c}_{{22}}}(t), \\ \end{gathered} $Качество аппроксимации экспериментальных значений в α-, β- и γ-фазах определялось с использованием средней абсолютной процентной ошибки МАРЕ [23]:
(29)
${\text{MAPE}} = \frac{{{\text{100\% }}}}{n}\sum\limits_{i = {\text{1}}}^n {\left| {\frac{{E{{{{\text{(}}t{\text{)}}}}_{i}}}}{{K{{{{\text{(}}t{\text{)}}}}_{i}}}}} \right|} ,$АНАЛИЗ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ЗАВИСИМОСТЕЙ ПАРАМЕТРОВ РЕШЕТКИ В СЕГНЕТОЭЛАСТИКЕ Pb3(VO4)2
Ортованадат свинца Pb3(VO4)2 является несобственным сегнетоэластиком, в котором наблюдаются два ФП первого рода: при 377 K из γ-фазы ($R\bar {3}m$) в β-фазу (P21/c), при 275 K – в α-фазу (P21) [16]. В этом кристалле при ФП $\gamma \to \beta $ образуется нетипичная для сегнетоэластиков очень мелкая доменная структура (доменная сетка). Причина ее образования окончательно не выяснена.
После подстановки экспериментальных значений параметров решеток при двух произвольных температурах в каждой фазе [24] были получены значения параметров функций (10), (12), (15), (16), (19), (20–24), (27), (28) (табл. 1, 2, 3).
Таблица 1.
k0 | k1 | k2 | k3 | k4 | k5 | k6 | k7 |
---|---|---|---|---|---|---|---|
7.498 | 2.029 × 10–5 | 9.94 | 7.74 × 10–6 | 5.749 | 3.656 × 10–6 | 116.233 | –3.372 × 10–6 |
Таблица 2.
k8 | k9 | k10 | k11 | k12 | k13 | k14 | k15 |
---|---|---|---|---|---|---|---|
7.65 | –5.7 × 10–6 | 7.631 | –2.108 × 10–6 | 4.299 | 0.3377 | 98.0371 | 1.802 |
Таблица 3.
k16 | k17 | k18 | k19 | k20 | k21 | k22 | k15 |
---|---|---|---|---|---|---|---|
7.6271 | 3.292 × 10–6 | 7.608 | 4.96 × 10–6 | 2.551 | 0.525 | 128.43 | –1.2633 |
Из анализа полученных решений установлено, что экспериментальным температурным зависимостям параметра с1 в β-фазе [24] соответствует второй корень ${{c}_{{{\text{12}}}}}(t)$ решения системы (14) (рис. 1), следовательно, остальным параметрам решетки соответствуют функции ${{a}_{{{\text{12}}}}}(t)$, ${{b}_{{12}}}(t)$, ${{{\beta }}_{{12}}}(t)$ (рис. 2, 3). Температура гипотетического ФП ${{t}_{{f{\text{1}}}}} = 675.{\text{5}}$ K, что на ∼300 K больше температуры ФП первого рода Т1.
Аналогично в α-фазе экспериментальным температурным зависимостям параметра c2 также соответствует второй корень ${{c}_{{22}}}(t)$ (24), а остальным параметрам решетки – функции ${{a}_{{{\text{22}}}}}(t)$, ${{b}_{{22}}}(t)$, ${{{\beta }}_{{22}}}(t)$(рис. 1–3). Температура гипотетического ФП ${{t}_{{f{\text{2}}}}} = {\text{1492}}{\text{.8}}$ K, что значительно больше ${{t}_{{f1}}}$.
Относительное различие между теоретическими и экспериментальными значениями параметров ячейки в Pb3(VO4)2 в γ-, β- и α-фазах MAPE < < 0.037%.
ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ ПАРАМЕТРОВ РЕШЕТКИ В СЕГНЕТОЭЛАСТИКЕ Pb3(PO4)2
Ортофосфат свинца Pb3(PO4)2 является чистым несобственным сегнетоэластиком, в котором при 453 K наблюдается ФП первого рода из параэластической ромбоэдрической фазы $(R\bar {3}m)$ в сегнетоэластическую моноклинную фазу $C2{\text{/}}c$ [25] или С2 [26]. В [27] установлено, что в ортофосфате свинца в районе 363 K наблюдается небольшое структурное изменение в виде небольшого скачка в температурной зависимости параметра b, которое не получило подтверждения при последующих исследованиях. Ниже будет показано, что немного выше этой температуры наблюдается излом усредненного параметра ${{a}_{u}}(t)$, что указывает на наличие еще одного структурного ФП. Поэтому параэластическую фазу обозначим как $\gamma $-фазу, а сегнетоэластические фазы – как β- и α-фазы аналогично ортованадату свинца.
Значения параметров функций в параэластической и сегнетоэластических фазах, полученные с использованием экспериментальных данных параметров решеток при двух произвольных температурах в каждой фазе [28], представлены в табл. 4–6. Температурная зависимость усредненного параметра ${{a}_{u}}(t)$ имеет излом при температуре 401 K (рис. 4)
Таблица 4.
k0 | k1 | k2 | k3 | k4 | k5 | k6 | k7 |
---|---|---|---|---|---|---|---|
13.87 | 1.44 × 10–5 | 9.568 | 1.554 × 10–5 | 5.532 | 8.488 × 10–6 | 103.26 | 1.139 × 10–6 |
Таблица 6.
k16 | k17 | k18 | k19 | k20 | k21 | k22 | k23 |
---|---|---|---|---|---|---|---|
7.333 | –1.58 × 10–5 | 7.331 | –1.388 × 10–5 | 7.557 | 0.663 | 47.61 | 5.814 |
Экспериментальной температурной зависимости параметров ${{c}_{1}}$ и ${{c}_{2}}$ в обеих сегнетоэластических фазах, как и в Pb3(VO4)2, соответствовал второй корень решения системы (14) (${{c}_{{{\text{12}}}}}(t)$ и ${{c}_{{{\text{22}}}}}(t)$ соответственно). Следовательно, остальным параметрам решетки в β-фазе соответствуют функции ${{a}_{{{\text{12}}}}}(t)$, ${{b}_{{12}}}(t)$, ${{{\beta }}_{{12}}}(t)$, в α-фазе – функции ${{a}_{{{\text{22}}}}}(t)$, ${{b}_{{22}}}(t)$, ${{{\beta }}_{{22}}}(t)$ (рис. 5, 6). Температура гипотетического ФП из $\gamma $ в $\beta $-фазу ${{t}_{{f{\text{1}}}}} = 454.{\text{07}}$ K, что на один градус больше температуры ФП первого рода t1. Температура гипотетического ФП из β в α-фазу ${{t}_{{f{\text{2}}}}} = 439.{\text{8}}$ K. В [29] показано, что в параэластической фазе вплоть до температуры 468 K существуют локальные моноклинные микрообласти.
Относительное различие между теоретическими и экспериментальными значениями параметров ячейки в Pb3(PO4)2 в трех фазах MAPE < < 0.039%.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Таким образом, при фазовом переходе $\bar {3}m - {\text{2/}}m$ образуется сегнетоэластическая фаза, которая имеет четыре различных компоненты тензора спонтанной деформации. Увеличение числа ненулевых компонент обусловлено спонтанными поворотами кристаллографических осей. Аналогичная ситуация наблюдается при последующем ФП $2{\text{/}}m - 2$. В этих фазах при изменении температуры в основном происходит перераспределение величин между параметрами решетки b и с (увеличение одного за счет уменьшения другого), однако и другие параметры решетки сегнетоэластических фаз незначительно влияют на это перераспределение из-за наличия спонтанных поворотов.
Предложенный метод определения температурной зависимости параметров решетки сегнетоэластических фаз при двух последовательных ФП $\bar {3}m - 2{\text{/}}m - 2$ имеет два решения. Анализ полученных решений в Pb3(VO4)2 и Pb3(PO4)2 показал, что только одно решение соответствует экспериментальным данным. Установлено, что температурная зависимость усредненного параметра псевдоромбоэдрической фазы ${{a}_{u}}(t)$ в сегнетоэластической фазе Pb3(PO4)2 имеет излом, соответствующий еще одному структурному ФП, возможно, ${\text{2/}}m - {\text{2}}$.
Предложенный метод позволяет также вычислить температуру ФП второго рода или гипотетического ФП второго рода. Если в кристалле реализуется структурный ФП первого рода, то ему предшествует гипотетический ФП второго рода, который определяет температурную зависимость параметров решетки как в сегнетоэластической фазе, так и в ее зародышах.
В Pb3(PO4)2 вследствие малого отличия температуры гипотетического ФП из $\gamma $- в $\beta $-фазу от температуры ФП первого рода при экспериментальных исследованиях не наблюдается температурного гистерезиса ФП. Второй гипотетический ФП в α-фазу на 14 K ниже первого.
В Pb3(VO4)2 особенностью гипотетического ФП из $\beta $- в $\alpha $-фазу является то, что он значительно выше температуры гипотетического ФП из γ- в $\beta $-фазу. Можно предположить, что в этом кристалле зародыши β-фазы образуются из зародышей α-фазы при температуре ${{t}_{{f{\text{1}}}}}$.
Список литературы
Aizu K. // J. Phys. Soc. Jpn. 1969. V. 27. P. 387.
Леванюк А.П., Санников Д.Г. // Успехи физ. наук. 1974. Т. 112. С. 561.
Dvorak V. // Ferroelectrics. 1974. V. 7. P. 1.
Midorikawa M., Kashida H., Sawada A., Ishibashi Y. // J. Phys. Soc. Jpn. 1980. V. 60. P. 1095.
Шувалов Л.А. // Кристаллография. 1968. Т. 8. Вып. 3. С. 617.
Aizu K. // Phys. Rev. B. 1970. V. 2. P. 754.
Шабельников Л.Г., Шехтман В.Ш., Царев О.М. // ФТТ. 1976. Т. 18. С. 1529.
Li S., Bismayer U., Ding X., Salje E.K.H. // Apll. Phys. Lett. 2016. V. 108. P. 022901.
David W.I.F., Wood I.G. // J. Phys. C: Solid State Phys. 1983. V. 16. P. 5149.
Непочатенко В.А., Дудник Е.Ф. // Кристаллография. 2005. Т. 50. № 1. С. 109.
Shuvalov L.A., Dudnik E.F., Vagin S.V. // Ferroelectrics. 1985. V. 65. P. 143.
Sapriel J. // Phys. Rev. B. 1975. V. 12. P. 5128.
Непочатенко В.А., Кудзин А.Ю. // ФТТ. 2006. Т. 48. С. 1071.
Непочатенко В.А., Поздеев В.Г. // Изв. РАН. Сер. физ. 2013. Т. 77. С. 1131.
Nepochatenko V.A. // Ferroelectrics. 2007. V. 359. P. 242.
Nepochatenko V.A., Nepochatenko I.A. // Ferroelectrics. 2016. V. 501. P. 91.
Parlinski K., Kawazoe Y. // J. Phys. I France. 1997. V. 7. P. 153.
Шувалов Л.А. // Изв. АН СССР. Сер. физ. 1979. Т. 43. С. 1554.
Aizu K. // Phys. Rev. 1966. V. 146. P. 423.
Непочатенко В.А., Непочатенко И.А. // Нано- и микросистемная техника. 2017. Т. 19. С. 136.
Линник Ю.В. Метод наименьших квадратов и основы математико-статистической теории обработки наблюдений. Л.: Физматгиз, 1962. 354 с.
Непочатенко В.А. // Письма в ЖТФ. 2007. Т. 33. С. 70.
Kim S., Kim H. // Int. J. Forecasting. 2016. V. 32. P. 1/24.
Garner P., Calvarin G., Bercer J.E., Weigel D. // Mater. Res. Bull. 1984. V. 19. P. 407.
Keppler V. // Z. Kristallogr. 1970. B. 132. S. 228.
Kiat J.M., Yamada Y., Chevrier G. et al. // J. Phys.: Condens. Matter. 1992. V. 4. P. 4915.
Salje E., Iishi K. // Acta Cryst. A. 1977. V. 33. P. 399.
Guimaraes D.M.C. // Phase Transitions. 1979. V. 1. P. 143.
Aktas O., Salje E.K.H., Carpenter M.A. // J. Phys.: Condens. Matter. 2013. V. 25. P. 465401.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Кристаллография