Неорганические материалы, 2019, T. 55, № 1, стр. 34-38
Высокотeмпeратурный синтeз алюмоматричных сплавов Al–Zr–WВ. В. Гостищев, Е. Д. Ким, С. Н. Химухин, Э. Х. Ри
В. В. Гостищев 1, *, Е. Д. Ким 2, С. Н. Химухин 1, Э. Х. Ри 2
1 Институт материаловедения Хабаровского научного центра ДВО Российской академии наук
680042 Хабаровск, ул. Тихоокеанская, 153, Россия
2 Тихоокеанский государственный университет
680035 Хабаровск, ул. Тихоокеанская, 149, Россия
* E-mail: V-gostishev@mail.ru
Поступила в редакцию 19.02.2018
Аннотация
Представлены результаты по получению алюмоматричных сплавов, содержащих Al, Zr, W, с включениями упрочняющих фаз различного состава. Сплавы получены методом алюминотермического восстановления шихты, состоящей на первом этапе из оксидов циркония и вольфрама, а на втором – из бадделеитового и шеелитового минеральных концентратов. Эксперименты показали, что замена оксидов циркония и вольфрама в составе исходной шихты на бадделеит и шеелит не приводит к существенному изменению элементного состава полученных сплавов, содержание циркония и вольфрама в сумме составляет 31–32 мас. %. Исследование сплава, полученного с использованием минеральных концентратов, показало, что алюминиевая матрица содержит включения интерметаллидов Al3Zr, Al4W и небольшое количество нитрида ZrN. Объемная доля включений в сплаве составляет 32–38%. Бóльшая часть структурных составляющих сплава содержит небольшое количество нежелательных примесей кремния и железа (~3%), попадающих из минеральных концентратов. Для уменьшения количества примесей в будущем запланировано использование технологических приемов, которые обеспечат предварительную очистку минеральных концентратов.
ВВЕДЕНИЕ
Композиционные материалы с металлической матрицей – новый класс материалов, отвечающих требованиям современной техники. Среди них сплавы алюминия с тугоплавкими металлами обладают комплексом уникальных свойств, благодаря которым они широко востребованы в ряде областей современной техники, включая авиастроение, где предъявляются высокие требования к надежности материалов. Такие специальные алюминиевые сплавы получают с использованием лигатур, содержащих тугоплавкие металлы. Наиболее эффективными компонентами лигатур для алюминиевых сплавов являются скандий, титан, цирконий, никель, хром, молибден и др. Эффект от применения лигатур достигается за счет насыщения матричного расплава частицами интерметаллидов Al3М (М – переходный металл) [1–3]. В частности, широко используется циркониевая лигатура, добавки которой в алюминиевый сплав замедляют рост зерен, увеличивают прочность за счет формирования фазы Al3Zr. Разнообразный выбор легирующих элементов позволяет расширить ассортимент лигатурных сплавов и обеспечить получение целевых продуктов с заданными эксплуатационными характеристиками. Одним из основных требований, предъявляемых к лигатурам, содержащим редкие металлы, является высокое содержание целевых компонентов. Значительный интерес представляет получение новых лигатурных сплавов, содержащих два переходных металла с повышенным модифицирующим эффектом, например Al–Zr–Мо, Al–Zr–W. В технологиях получения алюминиевых сплавов и лигатур, содержащих редкие металлы, используется прямое сплавление компонентов, восстановление металлов из солей в процессе электролиза и алюминотермическое восстановление из оксидов [4–8]. Применение металлотермических процессов экономически целесообразно при получении многокомпонентных сплавов посредством совместного восстановления исходной смеси оксидов или отдельных термодинамически устойчивых оксидов металлов [9–11]. Так, например, из существующих в настоящее время способов получения цирконийсодержащих алюминиевых сплавов лучшими показателями обладает способ алюминотермического восстановления циркония из фторцирконата калия или натрия. Извлечение циркония в лигатуру достигает 90 мас. % [12].
Особенно актуальны процессы металлотермического совместного восстановления металлов при высокотемпературной переработке рудного сырья сложного состава.
Задачей настоящей работы является получение алюминиевого сплава с высоким содержанием циркония и вольфрама металлотермическим методом при использовании в качестве источников циркония и вольфрама бадделеитового и шеелитового минеральных концентратов как наиболее дешевого сырья.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
В качестве исходного сырья для получения алюминиевого сплава использовали оксиды металлов и другие материалы: ZrO2 – 98.3 мас. %, WO3 – 98.9 мас. %, термитную добавку NaNO3, флюс CaF2 квалификации “ч.”, порошок алюминия ПА4-99.6 (средний размер частиц 50 мкм). Для замены оксидов циркония и вольфрама в составе исходной металлотермической шихты использовали бадделеитовый и шеелитовый минеральные концентраты (табл. 1).
Таблица 1.
WO3 | CaO | Fe2O3 | SiO2 | Р2О5 | SO3 | ТiO2 |
55.0 | 19.8 | 5.3 | 7.96 | 4.0 | 0.1 | 0.5 |
ZrO2 | CaO | Fe2O3 | SiO2 | Р2О5 | CeO | WO3 |
73.83 | 0.86 | 0.89 | 10.28 | 10.19 | 0.25 | 2.35 |
Для определения элементного состава продуктов синтеза использовали рентгенофлуорисцентный анализатор “Спектроскан Макс-GV”. Исследование фазового состава выполняли на дифрактометре ДРОН-7 (CuKa-излучение). Микроструктуру сплава исследовали с помощью электронного микроскопа Hitachi SU-70 с ЭДС-приставкой. Объемную долю интерметаллидов оценивали с помощью программного комплекса Image-Pro Plus. Микротвердость измеряли на микротвердомере ПМТ-3 с различными нагрузками (20–50 г). Металлотермический синтез композиционного сплава проводили в металлических тиглях, футерованных периклазохромитом с использованием алюмохромфосфатного связующего. Шихту готовили путем равномерного смешивания всех компонентов. Реакцию инициировали электрозапалом сверху. Далее реакция протекала без внешнего подогрева за счет тепла экзотермических реакций. В результате плавки образовывался расплав, отчетливо разделенный на металлическую и оксидную фазы. Затвердевание расплава происходило в тигле, что обеспечивало удаление большей части неметаллических включений эндогенного и экзогенного происхождения из слитка в шлак. После разрушения футеровки слиток извлекали, удаляли с его поверхности шлак и часть металла с усадочной раковиной.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ
Синтез алюмоматричного сплава протекает через стадию восстановления исходных оксидов циркония и вольфрама и сопровождается формированием интерметаллидов. Суммарно, с определенной долей приближения, процесс представлен химическими реакциями, приведенными в табл. 2.
Таблица 2.
Реакция | ∆G1000 К, кДж/моль |
---|---|
3/4 ZrO2 + Al = 3/4 Zr + 1/2 Al2O3 | –39 |
3 Al + Zr = Al3Zr | –28 |
2/3 WO3 + 4/3 Al = 2/3 W + 2/3 Al2O3 | –665 |
4Al + W = Al4W | –22 |
Термодинамическая оценка процесса показывает, что реакция алюминотермического восстановления оксида циркония слабоэкзотермична и в условиях внепечного процесса полноты восстановления не обеспечивает. В то время как реакция восстановления оксида вольфрама высокоэкзотермична, ее адиабатическая температура превышает 3000°С, и она доминирует в общей металлотермической системе. Однако при совместном восстановлении оксидов циркония и вольфрама нивелирующий эффект слабоэкзотермичной реакции приводит к тому, что развивающейся температуры недостаточно для выделения металлической фазы. С целью успешной реализации совместного восстановительного процесса требуется повышение теплового эффекта реакции посредством введения в шихту термитной добавки, в качестве которой используют натриевую селитру NaNO3. Удельный тепловой эффект разложения натриевой селитры достигает 14 000 кДж/кг. Введение в металлотермическую смесь ~10–13 мас. % натриевой селитры приводит к возрастанию суммарного удельного теплового эффекта до значения, достаточного для расплавления продуктов реакции и разделения их на металлическую и шлаковую фазы. Следует заметить, что натриевая селитра при взаимодействии с алюминием разлагается по реакции 6NaNO3 + 10Al = 3Na2O + 3N2 + 5Al2O3 с выделением азота, восстановленный цирконий в свою очередь легко вступает в соединение с азотом, образуя нитрид: 2Zr + N2 = 2ZrN.
Реакция экзотермична, сопровождается значительным выделением тепла (ΔG = –310 кДж/моль) ZrN – химически индифферентное, термостойкое, весьма твердое вещество с температурой плавления 2955°С.
Состав шихты для синтеза алюминоматричного сплава устанавливали с учетом стехиометрического соотношения реагентов в основных реакциях синтеза (реакции (1)–(4)). Очевидно, что для формирования сплава Al–Zr–W необходимо обеспечить в составе шихты избыток алюминия относительно расчетного. По мере увеличения избытка алюминия в составе шихты до 40 мас. % значительное его количество, не участвуя в восстановлении, переходит в сплав. При этом скорость горения металлотермической смеси прогрессивно увеличивается, процесс переходит в режим теплового взрыва и сопровождается выносом вещества из тигля. С целью снижения скорости горения и предотвращения разброса вещества в состав смеси вводят балластную добавку, которая одновременно выполняет роль флюса, улучшающего условия формирования компактных слитков металла. В качестве добавки используют фтористый кальций CaF2 (~15 мас. %). В результате скорость реакции снижается в 2–3 раза, процесс протекает без существенных потерь вещества, формируется металлическая фаза из алюминия, циркония и вольфрама. Эксперименты показали, что выход тугоплавких металлов в сплав составляет: цирконий – 37–40 мас. %, вольфрам – 93–96 мас %. Выход циркония в сплав может быть повышен в результате предварительного перевода термодинамически устойчивого оксида циркония ZrO2 в фтораммониевую комплексную соль. Фторирование циркония проводят посредством термообработки оксида циркония с фтористым аммонием NH4F при 200°С. В результате образуется фтораммониевый комплекс (NH4)3ZrF7, который при дальнейшем нагреве до 400°С разлагается до оксифторида ZrOF2 [14]. Использование фторидных солей циркония, термодинамически менее устойчивых по сравнению с оксидами, в качестве исходного сырья при получении алюминоматричного сплава повышает выход циркония в сплав до ~60%.
Выполнена серия экспериментов по получению алюминоматричного сплава с использованием в качестве источников циркония и вольфрама минеральных концентратов. Эксперименты показали, что замена оксидов циркония и вольфрама в составе шихты на бадделеит и шеелит не приводит к существенному изменению элементного состава полученных алюминиевых сплавов: содержание циркония и вольфрама в сумме составляет 31–32 мас. %. Вместе с тем в составе сплава появляются небольшие примеси кремния и железа. Необходимо отметить отсутствие в составе сплавов элементов материала футеровки. Это объясняется однократным использованием футеровки, кратковременностью алюминотермического процесса и отсутствием разливки. Результаты элементного анализа сплавов представлены в табл. 3.
Таблица 3.
Шихта | Содержание, мас. % | |||
---|---|---|---|---|
W | Zr | Al | примеси | |
Al + ZrO2 + WO3 | 11.77 | 20.37 | 67.55 | 0.31 |
Al + бадделеит + шеелит | 8.95 | 22.15 | 65.53 | 3.37 |
Следует заметить, что предварительная очистка концентрата вольфрама от кремния и железа по методике [15] обеспечивает получение сплавов без примесей. Указанная методика заключается в использовании традиционной фторидной технологии.
Методом рентгенофазового анализа установлено, что в алюминиевой матрице присутствуют интерметаллидные фазы Al3Zr, Al4W (рис. 1).
Исследование структуры полученных сплавов в оптическом микроскопе и оценка объемной доли интерметаллидов показала, что она составляет 32–38% (рис. 2). По результатам микрорентгеноспектрального анализа, полученные сплавы представляют собой композиционные материалы с гетерофазной структурой (табл. 4). Светлая фаза с резко очерченными границами (рис. 2б) представляет собой интерметаллид Al4W (табл. 4 , точки 1–3). Более темная фаза (точки 4–6) соответствует нитриду циркония ZrN.
Таблица 4.
Точки анализа (рис. 2) | Среднее содержание элементов, ат. % | H50, ГПа | ||||
---|---|---|---|---|---|---|
Al | Zr | W | N | примеси Fe, Si, O | ||
1–3 | 78.04 | – | 21.95 | – | – | 3.96–4.3 |
4–6 | – | 46.97 | – | 48.92 | 4.09 | 23.5–27.2 |
7–9 | 67.39 | 21.31 | 1.17 | 4.34 | 5.78 | 5.8–6.4 |
10–12 | 72.31 | 24.2 | – | – | 3.47 | 6.2–7.9 |
13–15 | 83.9 | – | – | – | 16.1 | 1–1.8 |
16–18 | 85.25 | – | – | – | 14.75 | |
19–22 | 94.16 | – | – | – | 5.84 |
В системе Al–Zr формируется интерметаллид Al3Zr, включающий две составляющие: фаза, кристаллизующаяся первой, не содержит вольфрама (точки 10–12), затем формируется вторая составляющая (точки 7–9) с примесями вольфрама и других элементов. В остальной части шлифа расположена алюминиевая матрица с включениями примесей железа, кремния и остаточного кислорода (точки 13–22).
Экспериментально установлено, что микротвердость интерметаллидных фаз существенно выше микротвердости матричного сплава. Лигатуры подобного состава могут найти применение в качестве алюминиевых сплавов с повышенной прочностью и термостойкостью.
3АКЛЮЧЕНИЕ
Установлено, что совместное алюминотермическое восстановление оксидов циркония и вольфрама при избытке алюминия в составе шихты приводит к образованию состава: Al–22% Zr–9% W. Экспериментально найдено, что сплавы имеют композиционную структуру: в алюминиевой матрице распределены интерметаллиды Al3Zr и Al4W, а также локальные включения ZrN. Показано, что замена оксидов циркония и вольфрама в шихте для синтеза алюминиевого сплава на бадделеитовый и шеелитовый концентраты существенных изменений в содержание основных компонентов сплава не вносит. Однако в составе сплава появляются примеси, которые могут быть устранены посредством предварительной термообработки концентратов вольфрама и циркония.
Список литературы
Елагин В.И. Легирование деформируемых алюминиевых сплавов переходными металлами. М.: Металлургия, 1975. 247 с.
Елагин В.И. История, успехи и проблемы легирования алюминиевых сплавов переходными металлами // Технология легких сплавов. 2004. № 3. С. 6–29.
Tian T., Wang X.F., Li W. Ab Initio Calculations on Elastic Properties in L12 Structure Al3X and X3Al-type (X=Transition or Main Group Metal) Intermetallic Compounds // Solid State Commun. 2013. V. 156. P. 69–75.
Баранов В.Н., Лопатина Е.С., Дроздова Т.Н. и др. Исследование влияния параметров литья на структуру сплава системы Al–Zr // Литейное производство. 2011. № 11. С. 16–18.
Григорьев В.М. Исследование цирконийсодержащих сплавов алюминия // Цв. металлургия. 2011. № 3. С. 30–39.
Яценко С.П., Скачков В.М., Варченя П.А. Получение лигатур на основе алюминия методом высокотемпературных обменных реакций в расплавах солей // Расплавы. 2010. № 2. С. 89–94.
Knipling K., Dunand D., Seidman D. Nucleation and Precipitation Strengthening in Dilute Al–Ti and Al–Zr Alloys // Metall. Mater. Trans. A. 2007. V. 38. P. 2552–2563. doi https://doi.org/10.1007/s11661-007-9283-6
Chang W.S., Muddle B.C. Trialuminide Intermetallic Alloys for Elevated Temperature Applications – Overview // Metals Materials. 1997. V. 3. № 1. P. 1–15. doi https://doi.org/10.1007/BF03026100
Агафонов С.Н., Красиков С.А., Пономаренко А.А. Фазообразование при алюмотермическом восстановлении ZrO2 // Неорган. материалы. 2012. Т. 48. № 8. С. 927–934.
Белов Н.А., Алабин А.Н. Перспективные алюминиевые сплавы с повышенной жаропрочностью для арматуростроения как возможная альтернатива сталям и чугунам // Арматуростроение. 2010. № 2(65). С. 50–54.
Bazhin V.Yu., Kosov Ya.I., Lobacheva O.L., Dzhevaga N.V. Synthesis of Aluminum based Scandium–Yttrium Master Alloys // Russ. Metallurgy (Metally). 2015. V. 1. № 7. P. 516–520.
Москвитин В.И., Махов С.В., Попов Д.А. Основы кинетики и технологии алюминотермического получения Al–Zr лигатуры из ZrO2 в хлоридно-фторидных солевых расплавах // Цв. металлы. 2014. № 11. С. 20–25.
Лякишев Н.П, Плинер Ю.Л., Игнатенко Г.Ф., Лаппо С.И. Алюминотермия. М.: Металлургия, 1978. 424 с.
Мельниченко Е.И. Фторидная переработка редкометальных руд Дальнего Востока. Владивосток: Дальнаука, 2002. 264 с.
Крысенко Г.Ф., Эпов Д.Г., Медков М.А., Ситник П.В. Гидродифторидная переработка вольфрамита // Хим. технология. 2014. Т. 15. № 12. С. 729–732.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Неорганические материалы