Прикладная математика и механика, 2020, T. 84, № 1, стр. 91-101
АСИМПТОТИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЙ ДВУХСЛОЙНЫХ ПЛАСТИН ПРИ НАЛИЧИИ ВЯЗКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ
Л. А. Агаловян 1, *, М. Л. Агаловян 1, **, Т. В. Закарян 1, ***
1 Институт механики НАН Армении
Ереван, Армения
* E-mail: lagal@sci.am
** E-mail: mheraghalovyan@rambler.ru
*** E-mail: zaqaryantatevik@mail.ru
Поступила в редакцию 11.07.2019
После доработки 22.10.2019
Принята к публикации 31.10.2019
Аннотация
Асимптотическим методом решена трехмерная динамическая задача о вынужденных колебаниях ортотропной двухслойной пластинки при наличии в слоях внутреннего трения. Считается, что трение пропорционально скорости точек. На лицевых поверхностях двухслойного пакета заданы значения напряжений, которые изменяются во времени гармонически. Найдено общее асимптотическое решение внутренней задачи. Показано, что трение (диссипация) приводит к тому, что амплитуды колебаний всегда остаются конечными, в то время как при отсутствии внутреннего трения существуют частоты, при которых амплитуда превращается в бесконечность.
Введение. Для решения динамических задач теории упругости использовались метод Фуре, интегральные преобразования, методы Винера–Хопфа и Смирнова–Соболева [1]. Для решения статических и динамических задач пластин и оболочек, в том числе слоистых, на основе классической и уточненных теорий эффективным оказался также численно-аналитический метод [2, 3]. Сравнительно мало работ, посвященных пространственным статическим и динамическим задачам пластин и оболочек. Для решения подобных задач эффективным оказался асимптотический метод решения сингулярно возмущенных дифференциальных уравнений. Решению статических пространственных задач однослойных и многослойных пластин и оболочек посвящены монографии [4–6]. Некоторые классы динамических задач решены для анизотропных пластин [5, 7–9] и для оболочек [10]. Асимптотическим методом изучены локализованные колебания и волны в тонких телах [11–15]. Для изучения напряженно-деформированных состояний слоистых структур использован асимптотический метод [16–19]. Получено асимптотическое решение задачи о гармонических колебаниях упругого параллелепипеда [20], установлена асимптотика частот и мод собственных колебаний тонкой упругой прокладки между двумя абсолютно жесткими профилями [21].
В настоящей работе определено асимптотическое решение трехмерной динамической задачи о вынужденных колебаниях ортотропной двухслойной пластинки с учетом влияния трения в слоях. Считается, что трение пропорционально скорости точек [22].
1. Основные уравнения и постановка задачи. Требуется найти в области
(1.1)
$\frac{{\partial \sigma _{{xx}}^{{(m)}}}}{{\partial x}} + \frac{{\partial \sigma _{{xy}}^{{(m)}}}}{{\partial y}} + \frac{{\partial \sigma _{{xz}}^{{(m)}}}}{{\partial z}} - {{k}_{m}}\frac{{\partial {{u}^{{(m)}}}}}{{\partial t}} = {{\rho }^{{(m)}}}\frac{{{{\partial }^{2}}{{u}^{{(m)}}}}}{{\partial {{t}^{2}}}},\quad (x,y,z;u,{v},w),\quad m = 1,2$(1.2)
$\frac{{\partial u_{{}}^{{(m)}}}}{{\partial y}} + \frac{{\partial {v}_{{}}^{{(m)}}}}{{\partial x}} = a_{{66}}^{{(m)}}\sigma _{{xy}}^{{(m)}},\quad \frac{{\partial w_{{}}^{{(m)}}}}{{\partial x}} + \frac{{\partial u_{{}}^{{(m)}}}}{{\partial z}} = a_{{55}}^{{(m)}}\sigma _{{xz}}^{{(m)}}$(1.3)
$\begin{gathered} \sigma _{{\alpha z}}^{{(1)}}\left( {x,y,{{h}_{1}},t} \right) = \sigma _{{\alpha z}}^{ + }\left( {\xi ,\eta } \right)\cos \Omega t,\quad \alpha = x,y,z \\ \sigma _{{\alpha z}}^{{(2)}}\left( {x,y, - {{h}_{2}},t} \right) = - \sigma _{{\alpha z}}^{ - }\left( {\xi ,\eta } \right)\cos \Omega t \\ \xi = x{\text{/}}l,\quad \eta = y{\text{/}}l,\quad l = \min (a,b), \\ \end{gathered} $(1.4)
$\begin{gathered} \sigma _{{\alpha z}}^{{(1)}}(x,y,0,t) = \sigma _{{\alpha z}}^{{(2)}}(x,y,0,t),\quad \alpha = x,y,z \\ {{u}^{{(1)}}}(x,y,0,t) = {{u}^{{(2)}}}(x,y,0,t),\quad (u,{v},w) \\ \end{gathered} $2. Общий интеграл внутренней задачи. Решение сформулированной задачи будем искать в виде
(2.1)
$\begin{gathered} \sigma _{{\alpha \beta }}^{{(m)}}\left( {x,y,z,t} \right) = \sigma _{{jkI}}^{{(m)}}\left( {x,y,z} \right)\sin \Omega t + \sigma _{{jkII}}^{{(m)}}\left( {x,y,z} \right)\cos \Omega t,\quad \alpha ,\beta = x,y,z,\quad j,k = 1,2,3 \\ {{u}^{{(m)}}}(x,y,z,t) = u_{I}^{{(m)}}(x,y,z)\sin \Omega t + u_{{II}}^{{(m)}}(x,y,z)\cos \Omega t,\quad (u,{v},w),\quad m = 1,2 \\ \end{gathered} $(2.2)
$\xi = x{\text{/}}l,\quad \eta = y{\text{/}}l,\quad \zeta = z{\text{/}}h,\quad {{U}_{I}} = {{u}_{I}}{\text{/}}l,\quad {{U}_{{II}}} = {{u}_{{II}}}{\text{/}}l,\quad (u,{v},w)$Получим сингулярно возмущенную малым параметром $\varepsilon = {h \mathord{\left/ {\vphantom {h l}} \right. \kern-0em} l}$ систему:
(2.3)
$\begin{gathered} \frac{{\partial U_{I}^{{(m)}}}}{{\partial \xi }} = a_{{11}}^{{(m)}}\sigma _{{11I}}^{{(m)}} + a_{{12}}^{{(m)}}\sigma _{{22I}}^{{(m)}} + a_{{13}}^{{(m)}}\sigma _{{33I}}^{{(m)}} \\ \frac{{\partial U_{{II}}^{{(m)}}}}{{\partial \xi }} = a_{{11}}^{{(m)}}\sigma _{{11II}}^{{(m)}} + a_{{12}}^{{(m)}}\sigma _{{22II}}^{{(m)}} + a_{{13}}^{{(m)}}\sigma _{{33II}}^{{(m)}},\quad (\xi ,\eta ;1,2;U,V) \\ \end{gathered} $Решение $I$ этой сингулярно возмущенной системы складывается из решений внутренней задачи $({{I}^{{\operatorname{int} }}})$ и пограничного слоя $({{I}_{b}})$:
Решение внутренней задачи будем искать в виде:
(2.5)
$\begin{gathered} \sigma _{{jk\gamma }}^{{\operatorname{int} }} = {{\varepsilon }^{{ - 1 + s}}}\sigma _{{jk\gamma }}^{{(s)}},\quad j,k = 1,2,3,\quad \gamma = I,II,\quad s = \overline {0,N} \\ (U_{\gamma }^{{\operatorname{int} }},V_{\gamma }^{{\operatorname{int} }},W_{\gamma }^{{\operatorname{int} }}) = {{\varepsilon }^{s}}(U_{\gamma }^{{(s)}},V_{\gamma }^{{(s)}},W_{\gamma }^{{(s)}}),\quad \gamma = I,II \\ \end{gathered} $Обозначение $s = \overline {0,N} $ означает, что по немому (повторяющемуся) индексу s происходит суммирование по целочисленным значениям s от 0 до N.
Подставив решение (2.5) в уравнения (2.3), для определения неизвестных коэффициентов $\sigma _{{jk\gamma }}^{{(s)}}$, $U_{\gamma }^{{(s)}}$, $V_{\gamma }^{{(s)}}$, $W_{\gamma }^{{(s)}}$ получим систему:
(2.6)
$\begin{gathered} \frac{{\partial W_{I}^{{(m,s)}}}}{{\partial \zeta }} = a_{{13}}^{{(m)}}\sigma _{{11I}}^{{(m,s)}} + a_{{23}}^{{(m)}}\sigma _{{22I}}^{{(m,s)}} + a_{{33}}^{{(m)}}\sigma _{{33I}}^{{(m,s)}} \\ \frac{{\partial W_{{II}}^{{(s)}}}}{{\partial \zeta }} = a_{{13}}^{{(m)}}\sigma _{{11II}}^{{(m,s)}} + a_{{23}}^{{(m)}}\sigma _{{22II}}^{{(m,s)}} + a_{{33}}^{{(m)}}\sigma _{{33II}}^{{(m,s)}} \\ \end{gathered} $Из системы (2.6) все компоненты тензора напряжений можно выразить через компоненты вектора перемещения по формулам
(2.7)
$\begin{gathered} \sigma _{{12\gamma }}^{{\left( {m,s} \right)}} = \frac{1}{{a_{{66}}^{{(m)}}}}\left( {\frac{{\partial U_{\gamma }^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \eta }} + \frac{{\partial V_{\gamma }^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \xi }}} \right) \\ \sigma _{{11\gamma }}^{{\left( {m,s} \right)}} = \frac{1}{{{{\Delta }^{{(m)}}}}}\left( { - A_{{23}}^{{(m)}}\frac{{\partial W_{\gamma }^{{(m,s)}}}}{{\partial \zeta }} + A_{{22}}^{{(m)}}\frac{{\partial U_{\gamma }^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \xi }} - A_{{12}}^{{(m)}}\frac{{\partial V_{\gamma }^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \eta }}} \right) \\ \end{gathered} $А для определения компонент вектора перемещения получим уравнения
(2.9)
$\left. { + \;2{{H}_{m}}\Omega \frac{{{{\partial }^{2}}W_{{II}}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \xi \partial \zeta }} - \rho _{m}^{2}{{\Omega }^{2}}a_{{55}}^{{(m)}}U_{{I * }}^{{(m,s)}}} \right]$(2.10)
$\begin{gathered} R_{w}^{{(m,s)}} = \frac{{2{{H}_{m}}\Omega {{{({{\Delta }^{{(m)}}})}}^{2}}}}{{A_{{11}}^{2}}}\left[ {\frac{{\partial \sigma _{{13II}}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \xi }} + \frac{{\partial \sigma _{{23II}}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \eta }} - \frac{1}{{{{\Delta }^{{(m)}}}}}\left( {A_{{23}}^{{(m)}}\frac{{{{\partial }^{2}}U_{{II}}^{{(m,s)}}}}{{\partial \xi \partial \zeta }} + A_{{12}}^{{(m)}}\frac{{{{\partial }^{2}}V_{{II}}^{{(m,s)}}}}{{\partial \eta \partial \zeta }}} \right)} \right] - \\ - \;\frac{{{{\Delta }^{{(m)}}}}}{{A_{{11}}^{{(m)}}}}\frac{{{{\partial }^{2}}W_{{I * }}^{{(m,s)}}}}{{\partial {{\zeta }^{2}}}} - \frac{{\rho _{m}^{2}{{\Omega }^{2}}{{{({{\Delta }^{{(m)}}})}}^{2}}}}{{{{{(A_{{11}}^{{(m)}})}}^{2}}}}W_{{I * }}^{{(m,s)}} \\ W_{{I * }}^{{(m,s)}} = \frac{{\partial \sigma _{{13I}}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \xi }} + \frac{{\partial \sigma _{{23I}}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \eta }} - \frac{1}{{{{\Delta }^{{(m)}}}}}\left( {A_{{23}}^{{(m)}}\frac{{{{\partial }^{2}}U_{I}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \xi \partial \zeta }} + A_{{12}}^{{(m)}}\frac{{{{\partial }^{2}}V_{{II}}^{{(m,s - 1)}}}}{{\partial \eta \partial \zeta }}} \right) \\ \end{gathered} $Остальные компоненты вектора перемещения определятся по соотношениям:
(2.11)
$\begin{gathered} U_{{II}}^{{(m,s)}} = - \frac{1}{{2{{H}_{m}}\Omega }}\left[ {\frac{1}{{a_{{55}}^{{(m)}}}}\frac{{{{\partial }^{2}}U_{I}^{{(m,s)}}}}{{\partial {{\zeta }^{2}}}} + \rho _{m}^{2}{{\Omega }^{2}}U_{I}^{{(m,s)}} + U_{{I * }}^{{(m,s)}}} \right] \\ V_{{II}}^{{(m,s)}} = - \frac{1}{{2{{H}_{m}}\Omega }}\left[ {\frac{1}{{a_{{44}}^{{(m)}}}}\frac{{{{\partial }^{2}}V_{I}^{{(m,s)}}}}{{\partial {{\zeta }^{2}}}} + \rho _{m}^{2}{{\Omega }^{2}}V_{I}^{{(m,s)}} + V_{{I * }}^{{(m,s)}}} \right] \\ W_{{II}}^{{(m,s)}} = - \frac{1}{{2{{H}_{m}}\Omega }}\left[ {\frac{{A_{{11}}^{{(m)}}}}{{\Delta _{{}}^{{(m)}}}}\frac{{{{\partial }^{2}}W_{I}^{{(m,s)}}}}{{\partial {{\zeta }^{2}}}} + \rho _{m}^{2}{{\Omega }^{2}}W_{I}^{{(m,s)}} + W_{{I * }}^{{(m,s)}}} \right] \\ \end{gathered} $Решением уравнения (2.9) является функция
(2.12)
$U_{I}^{{(m,s)}} = D_{1}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{1u}}^{{(m)}}(\zeta ) + D_{2}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{2u}}^{{(m)}}(\zeta ) + D_{3}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{3u}}^{{(m)}}(\zeta ) + D_{4}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{4u}}^{{(m)}}(\zeta ) + \bar {U}_{I}^{{(m,s)}},$(2.13)
$\begin{gathered} \varphi _{{1u}}^{{(m)}} = \operatorname{sh} c_{u}^{{(m)}}\zeta \sin d_{u}^{{(m)}}\zeta ,\quad \varphi _{{2u}}^{{(m)}} = \operatorname{sh} c_{u}^{{(m)}}\zeta \cos d_{u}^{{(m)}}\zeta \\ \varphi _{{3u}}^{{(m)}} = \operatorname{ch} c_{u}^{{(m)}}\zeta \sin d_{u}^{{(m)}}\zeta ,\quad \varphi _{{4u}}^{{(m)}} = \operatorname{ch} c_{u}^{{(m)}}\zeta \cos d_{u}^{{(m)}}\zeta \\ c_{u}^{{(m)}} = \sqrt {\frac{{\Omega a_{{55}}^{{(m)}}}}{2}} \sqrt { - \rho _{m}^{2}\Omega + \sqrt {\rho _{m}^{4}{{\Omega }^{2}} + 4H_{m}^{2}} } \\ d_{u}^{{(m)}} = \sqrt {\frac{{\Omega a_{{55}}^{{(m)}}}}{2}} \sqrt {\rho _{m}^{2}\Omega + \sqrt {\rho _{m}^{4}{{\Omega }^{2}} + 4H_{m}^{2}} } \\ \end{gathered} $Тогда, согласно соотношениям (2.7), (2.11), получим
(2.14)
$\sigma _{{13II}}^{{(s)}} = \frac{1}{{a_{{55}}^{{(m)}}}}[ - (c_{u}^{{(m)}}{{\varphi }_{{2u}}} - d_{u}^{{(m)}}{{\varphi }_{{3u}}})D_{1}^{{(m,s)}} + (c_{u}^{{(m)}}{{\varphi }_{{1u}}} + d_{u}^{{(m)}}{{\varphi }_{{4u}}})D_{2}^{{(m,s)}} - $Решением уравнения (2.9) для перемещения V является функция
(2.15)
$V_{I}^{{(m,s)}} = F_{1}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{1{v}}}^{{(m)}}(\zeta ) + F_{2}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{2{v}}}^{{(m)}}(\zeta ) + F_{3}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{3{v}}}^{{(m)}}(\zeta ) + F_{4}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{4{v}}}^{{(m)}}(\zeta ) + \bar {V}_{I}^{{(m,s)}},$Аналогично, для уравнения (2.10) имеем решение
(2.16)
$W_{I}^{{(m,s)}} = B_{1}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{1w}}^{{(m)}}(\zeta ) + B_{2}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{2w}}^{{(m)}}(\zeta ) + B_{3}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{3w}}^{{(m)}}(\zeta ) + B_{4}^{{(m,s)}}(\xi )\varphi _{{4w}}^{{(m)}}(\zeta ) + \bar {W}_{I}^{{(m,s)}},$Удовлетворив граничным условиям (1.3) и условиям контакта (1.4), получим алгебраическую систему
(2.17)
$\begin{gathered} \sigma _{{j3I}}^{{(2,s)}}\left( {\xi ,\eta , - {{\zeta }_{2}}} \right) = 0,\quad \sigma _{{j3II}}^{{(2,s)}}\left( {\xi ,\eta , - {{\zeta }_{2}}} \right) = - \sigma _{{\alpha z}}^{{ - (s)}}\left( {\xi ,\eta } \right),\quad j = 1,2,3,\quad \alpha = x,y,z \\ \sigma _{{jz}}^{{ - (0)}} = \varepsilon \sigma _{{jz}}^{ - },\quad \sigma _{{jz}}^{{ - (s)}} = 0,\quad s \ne 0 \\ \end{gathered} $Алгебраическая система (2.17) распадается на три алгебраические системы относительно $D_{j}^{{(m,s)}}$, $F_{j}^{{(m,s)}}$ и $B_{j}^{{(m,s)}}$, где $j = 1,2,3,4$, $m = I,II$.
Алгебраическая система относительно $D_{j}^{{(m,s)}}$ имеет вид
(2.18)
$\begin{gathered} b_{{\alpha \beta }}^{{}}X_{\beta }^{{(s)}} = a_{\alpha }^{{(s)}},\quad \alpha = 1,\; \ldots ,\;8,\quad \beta = 1,\; \ldots ,\;8 \\ X_{j}^{{(s)}} = D_{j}^{{(1,s)}},\quad X_{{4 + j}}^{{(s)}} = D_{j}^{{(2,s)}},\quad j = 1, \ldots ,\;4, \\ \end{gathered} $(2.19)
$b_{{4u}}^{{(1)}} = c_{u}^{{(1)}}\varphi _{{2u}}^{{(1)}}({{\zeta }_{1}}) - d_{u}^{{(1)}}\varphi _{{3u}}^{{(1)}}({{\zeta }_{1}}),\quad b_{{4u}}^{{(2)}} = c_{u}^{{(2)}}\varphi _{{2u}}^{{(2)}}( - {{\zeta }_{2}}) - d_{u}^{{(2)}}\varphi _{{3u}}^{{(2)}}( - {{\zeta }_{2}})$Решением системы (2.18) по формуле Крамера является
Аналогичным образом определяются $F_{j}^{{(m,s)}}$, $B_{j}^{{(m,s)}}$ циклической заменой $\left( {U,V,W;a_{{55}}^{{(m)}},a_{{44}}^{{(m)}},\frac{{{{\Delta }^{{(m)}}}}}{{A_{{11}}^{{(m)}}}}} \right)$ в формулах (2.18), (2.19).
Если функции $\sigma _{{\alpha z}}^{ + }$, $\sigma _{{\alpha z}}^{ - }$ являются многочленами от $\xi $, $\eta $, итерационный процесс обрывается, и в результате получим математически точное решение во внутренней задаче. В качестве иллюстрации приведем это решение для следующего случая:
В этом случае итерация обрывается на исходном приближении, следовательно, имеем
(2.20)
$\begin{gathered} {{u}^{{(m)}}} = 0,\quad {{{v}}^{{(m)}}} = 0,\quad \sigma _{{12}}^{{(m)}} = 0,\quad \sigma _{{13}}^{{(m)}} = 0,\quad \sigma _{{23}}^{{(m)}} = 0 \\ w_{{}}^{{(m)}} = lW_{I}^{{(m,0)}}\sin \Omega t + lW_{{II}}^{{(m,0)}}\cos \Omega t \\ \sigma _{{\alpha \alpha }}^{{(m)}} = {{\varepsilon }^{{ - 1}}}\sigma _{{jjI}}^{{(m,0)}}\sin \Omega t + {{\varepsilon }^{{ - 1}}}\sigma _{{jjII}}^{{(m,0)}}\cos \Omega t,\quad \alpha = x,y,z,\quad j = 1,2,3, \\ \end{gathered} $Таким образом, представление (2.5) позволило найти общее решение внутренней задачи, а после удовлетворения граничных условий (1.3) и условий контакта (1.4), получить решение сформулированной внутренней задачи. Найденное решение (2.5), (2.7)–(2.19) внутренней задачи, как правило, не будет удовлетворять граничным условиям на боковой поверхности пластинки. Возникающая неувязка устраняется решением для пограничного слоя. Это решение экспоненциально убывает при удалении от боковой поверхности вовнутрь пластинки. Решение для пограничного слоя и его сопряжение с решением внутренней задачи осуществляется описанным в [5] способом.
Было показано [23], что в однослойной пластинке при наличии внутреннего вязкого сопротивления амплитуды вынужденных колебаний всегда ограничены, в то время как при отсутствии вязкого сопротивления существуют частоты, при которых амплитуды колебаний становятся бесконечными. Очевидным образом, подобное имеет место и при вынужденных колебаниях двухслойных пластин, т.е. имеем $\Delta = \left| {{{b}_{{\alpha \beta }}}} \right| \ne 0$, $\left| A \right| \ne 0$ при наличии вязкого сопротивления. Для иллюстрации сказанного вычислены первые несколько корней соответствующего трансцендентного уравнения. Первый слой пакета − стеклопластик ортогонально-армированный в соотношении 2:1:
Второй слой – резина:
Первые корни имеют следующие значения:
где i – мнимая единица. Следовательно, амплитуды колебаний конечны.При отсутствии вязкого сопротивления условие $\left| {{{b}_{{\alpha \beta }}}} \right| = 0$ приводит к уравнению
(2.21)
$\begin{gathered} ({{\rho }_{1}}\sqrt {a_{{55}}^{{(1)}}} + {{\rho }_{2}}\sqrt {a_{{55}}^{{(2)}}} )\sin ({{\rho }_{1}}\Omega \sqrt {a_{{55}}^{{(1)}}} {{\zeta }_{1}} + {{\rho }_{2}}\Omega \sqrt {a_{{55}}^{{(2)}}} {{\zeta }_{2}}) + \\ + \;({{\rho }_{1}}\sqrt {a_{{55}}^{{(1)}}} - {{\rho }_{2}}\sqrt {a_{{55}}^{{(2)}}} )\sin ({{\rho }_{1}}\Omega \sqrt {a_{{55}}^{{(1)}}} {{\zeta }_{1}} - {{\rho }_{2}}\Omega \sqrt {a_{{55}}^{{(2)}}} {{\zeta }_{2}}) = 0, \\ \end{gathered} $Заключение. Асимптотическим методом изучены вынужденные колебания двухслойных ортотропных пластин при наличии внутреннего вязкого сопротивления. Найдено общее асимптотическое решение задачи. Показано, что наличие сопротивления приводит к тому, что амплитуды колебаний всегда ограниченны. При отсутствии же вязкого сопротивления существуют частоты (резонансные), при которых амплитуды становятся бесконечно большими.
Список литературы
Поручиков В.Б. Методы динамической теории упругости. М.: Наука, 1986. 328 с.
Григоренко Я.М., Григоренко А.Я. Задачи статики и динамики анизотропных неоднородных оболочек с переменными параметрами и их численное решение // В кн.: Соврем. пробл. мех. Киев: ЛиТеча ЛТД, 2017. Т. 2. С. 311–378.
Луговой П.З., Мейш В.Ф. Динамика неоднородных оболочечных систем при нестационарных нагрузках // Прикладная механика. 2017. № 5. С. 3–65.
Гольденвейзер А.Л. Теория упругих тонких оболочек. М.: Наука, Физматлит, 1976. 512 с.
Агаловян Л.А. Асимптотическая теория анизотропных пластин и оболочек. М.: Наука, 1997. 414 с.
Агаловян Л.А., Геворкян Р.С. Неклассические краевые задачи анизотропных слоистых балок, пластин и оболочек. Ереван: Гитутюн НАН РА, 2005. 468 с.
Агаловян Л.А. К асимптотическому методу решения динамических смешанных задач анизотропных полос и пластин // Изв. вузов РФ. Сев.-Кавказск. регион. Естеств. науки. 2000. № 3. С. 8–11.
Aghalovyan L.A., Aghalovyan M.L. Asymptotics of free vibrations of anisotropic plates fastened with an absolutely rigid base // Modern Probl. Deform. Bodies Mech. Yerevan: Gitutyun NAS RA. 2005. V. 1. P. 8–19.
Агаловян М.Л., Закарян Т.В. Асимптотическое решение первой трехмерной динамической задачи теории упругости о вынужденных колебаниях трехслойной пластинки несимметричной структуры // Мех. композ. матер. 2019. Т. 55. № 1. С. 3–18.
Агаловян Л.А., Гулгазарян Л.Г. К определению решений одного класса динамических пространственных задач математической теории упругости для ортотропных оболочек // Уч. зап. Армянского госпединститута им. Х. Абовяна. 2012. № 2 (17). С. 29–42.
Kaplunov J.D., Kossovich L.Yu., Nolde E.V. Dynamics of Thin Walled Elastic Bodies. San-Diego: Acad. Press, 1998. 226 p.
Михасев Г.И., Товстик П.Е. Локализованные колебания и волны в тонких оболочках. Асимптотические методы. М.: Физматлит, 2009. 292 с.
Вильде М.В., Каплунов Ю.Д., Коссович Л.Ю. Краевые и интерфейсные резонансные явления в упругих телах. М.: Физматлит, 2010. 280 с.
Prikazchikova L., Kaplunov J. et al. Asymptotic analysis of an anti-plane dynamic problem for a three-layered strongly inhomogeneous laminate // Math. Mech. Solids. 2018. https://doi.org/10.1177/1081286518790804
Kaplunov J., Prikazchikov D.A., Prikazchikova L.A. Dispersion of elastic waves in a strongly inhomogeneous three-layered plate // Intern. J. Solids Struct. 2017. V. 113. P. 169–179.
Altenbach H., Eremeyev V.A., Naumenko K. On the use of the first order shear deformation plate theory for the analysis of three-layer plates with thin soft core layer // ZAMM-J. Appl. Math. Mech. Zeitsch. Ange. Mathe. Mech. 2015. V. 95. № 10. P. 1004–1011.
Altenbach H., Altenbach J., Kissing W. Mechanics of Composite Structural Elements. Singapore: Springer, 2018. 470 p.
Boutin C. Linear pantographic sheets. Asymptotic micro-macro models identification // Math. Mech. Compl. Syst. 2017. V. 5. № 2. P. 127–162.
Boutin C., Soubestre J. Generalized inner bending continua for linear fiber reinforced materials // Int. J. Solids Struct. 2011. V. 48. № 3–4. P. 517–534.
Папков С.О. Асимптотически точное решение задачи о гармонических колебаниях упругого параллелепипеда // Изв. РАН. МТТ. 2017. № 6. С. 109–125.
Назаров С.А. Асимптотика собственных колебаний тонкой упругой прокладки между абсолютно жесткими профилями // ПММ. 2015. Т. 79. Вып. 6. С. 824–838.
Пановко Я.Г. Внутреннее трение при колебаниях упругих систем. М.: Физматгиз, 1960. 193 с.
Закарян Т.В. К решению первой краевой задачи теории упругости о вынужденных колебаниях ортотропных пластин при наличии вязкого сопротивления // Изв. НАН РА. Механика. 2012. Т. 65. № 2. С. 5–13.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Прикладная математика и механика