Высокомолекулярные соединения (серия А), 2022, T. 64, № 6, стр. 423-432
ВЗАИМОСВЯЗЬ МЕЖДУ РЕОЛОГИЧЕСКИМИ И МОЛЕКУЛЯРНО-СТРУКТУРНЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПОЛИПРОПИЛЕНА
И. С. Ларионов a, Д. А. Балькаев a, b, *, И. И. Салахов c, А. В. Бадрутдинова c, Р. Р. Амиров b, Л. М. Амирова a
a Казанский национальный исследовательский технический университет им. А.Н. Туполева – КАИ
420111 Казань, ул. Карла Маркса, 10, Россия
b Казанский федеральный университет
420008 Казань, ул. Кремлевская, 18, Россия
c Научно-технологический центр ПАО “Нижнекамскнефтехим”
423574 Нижнекамск, ул. Соболековская, 23, Россия
* E-mail: dinar.balkaev@yandex.ru
Поступила в редакцию 31.03.2022
После доработки 19.09.2022
Принята к публикации 03.10.2022
- EDN: FGQYLN
- DOI: 10.31857/S2308112022700249
Аннотация
Представлены результаты изучения вязкоупругих свойств полипропилена с различной текучестью расплава и содержанием этиленовых звеньев. С помощью реологических измерений в осциллирующем режиме собраны данные, необходимые для анализа взаимосвязи между молекулярно-массовыми характеристиками и вязкоупругими свойствами различных марок полипропилена; для их обработки применен принцип температурно-временной суперпозиции. Значения модулей накоплений и потерь сопоставлены со значениями ММ ряда гомо-, статистических и блок-сополимеров пропилена с этиленом, полученными методом ГПХ, благодаря этому выявлена взаимосвязь между реологическими кривыми и ММ. Полученные результаты исследования предназначены для наработки базы значений ММ полимеров, что в дальнейшем может способствовать разработке быстрого и точного метода определения молекулярной структуры полимеров, основанного на проведении реологических измерений.
ВВЕДЕНИЕ
Вопрос о роли структуры и молекулярно-массовых характеристик полимеров, в частности ПП, в реологии их расплавов обсуждается давно и активно [1, 2]. Однако однозначные методики определения молекулярно-массовых характеристик полимеров реологическим методом до настоящего времени отсутствуют. В последние годы большую популярность приобретают реологические исследования в режиме осцилляции, где по частотным зависимостям компонентов динамического модуля сдвига G'(ω) и G''(ω) (ω – угловая частота) можно изучать молекулярно-массовые характеристики полимеров [3, 4], но однозначного ответа по их оценке в литературе до сих пор нет. Хотя в моделировании реологического поведения расплавов полимеров достигнуты значительные успехи [5, 6], существующие методы прогнозирования не получили большой популярности и распространения.
Хорошо известно, что реологические свойства расплавов полимеров коррелируют с молекулярной структурой, лежащей в их основе [5–8]. Такие молекулярно-массовые характеристики полимеров, как молекулярная масса, молекулярно-массовое распределение и тип разветвления оказывают значительное влияние на поведение высокомолекулярных соединений в различных условиях. Взаимосвязь отчетливо прослеживается в низкочастотном диапазоне и значительно ослабевает в области высоких частот.
Помимо фундаментального интереса к связи молекулярной архитектуры с реологией расплава полимера, в промышленной практике для этого есть особые причины, связанные с разработкой полимерного продукта. Например, ММР полимера играет важную роль в формировании свойств материала и, как следствие, значительно влияет на спектр его применения. Для регулирования ММР требуются надежные и точные средства мониторинга этой характеристики. Прямым методом определения ММР и ММ является ГПХ. Только существуют косвенные методы, обеспечивающие быстроту измерения и достаточную точность. В этом отношении реологические измерения получили широкое распространение [9–15]. Несмотря на очевидную важность темы и ее долгую историю, некоторые ключевые вопросы остаются нерешенными, и работа в этой области активно продолжается.
Известны попытки связать молекулярно-массовые характеристики полимеров с их временем релаксации и вязкостью. Так, были выведены зависимости:
Одними из важных информативных характеристик расплавов полимеров являются их вязкоупругие характеристики, такие как модули накопления (G ') и потерь (G ''). Однако при оценке молекулярно-массовых характеристик наибольшую ценность представляют значения модуля упругости в точке пересечения частотных зависимостей G ' и G '', в которой G ' = G ''. Эта величина характеризует переход от вязкого течения расплава к вязкоупругому поведению расплава и позволяет судить о ММ полимера или его ММР при сравнении с другими образцами. Бóльшее значение модуля сдвига в данной точке свидетельствует о более узком ММР полимера, а меньшее – о более широком. В свою очередь, пересечение (G ' = G '') при меньшей частоте для расплава полимера позволяет заключить, что образец имеет ММ значительнее, чем образцы с пресечением при бóльшей частоте (рис. 1) [17–20]11. Так, в работе [18] представлена зависимость средневязкостной ММ различных изотактических ПП от величины модуля в точках пересечений G ' и G '' (табл. 1).
Таблица 1.
Образец | Mη (кг/моль) | ω* (рад/с) | G ' = G '' (Па) |
---|---|---|---|
P204 | 2040 | 0.0365 | 21 533 |
P182 | 1820 | 0.0336 | 23 551 |
P174 | 1740 | 0.0331 | 21 546 |
P168 | 1680 | 0.0928 | 23 626 |
P146 | 1460 | 0.1405 | 23 694 |
P134 | 1340 | 0.0489 | 22 320 |
P125 | 1250 | 0.1542 | 25 359 |
P107 | 1070 | 0.1354 | 22 561 |
P20 | 200 | 74.827 | 20 444 |
В технологических процессах получения изделий из ПП возникают сдвиговые деформации полимера в очень широком диапазоне частот. Существующие реологические приборы очень часто не позволяют анализировать поведение полимера в таких условиях. Также для некоторых марок полимера не удается достичь точки пересечения G ' = G '' в диапазоне стандартных частот прибора. Для решения этой проблемы часто используется принцип температурно-временной суперпозиции (ТВС), который заключается в измерении реологических параметров, таких как модули потерь и накоплений, в доступном диапазоне частот при разных значениях температуры и приведении их к одному значению [21–24]. Полученная в результате кривая предоставляет расширенную информацию о поведении полимера при конкретной рассматриваемой температуре. Зачастую для приведения различных температурных кривых к одной температуре горизонтального сдвига (сдвига по оси частот) бывает недостаточно, и при изучении полукристаллических полимеров необходимо применять в том числе и вертикальный сдвиг, так как на получаемые данные может влиять изменение степени кристалличности, происходящее с изменением температуры [25]. Также вертикальный сдвиг можно применять и к некоторым смесям полимеров [23].
Настоящая работа посвящена реологическим исследованиям полипропилена с различными молекулярно-массовыми характеристиками, а также взаимосвязи между ними и вязкоупругими свойствами полимеров в низкочастотной области, где наблюдается сильная корреляция этих параметров. Отличительной особенностью является применение принципа ТВС при анализе динамических свойств, измеренных в режиме осцилляции. Данный подход позволяет расширить возможности оценки молекулярно-массовых характеристик полимеров с помощью реологии.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
В качестве объектов исследования выбрали образцы полукристаллических промышленных марок гомополимеров пропилена, статистических сополимеров пропилена с этиленом и ударопрочных блочных сополимеров пропилена с этиленом.
Показатель текучести расплава (ПТР) анализировали при 230°С под нагрузкой в 2.16 кг по ASTM D 1238. Содержание этиленовых звеньев устанавливали методом ИК-спектроскопии.
Молекулярно-массовые характеристики образцов ПП определяли методом ГПХ на приборе “Viskotek HT GPC 350”, оснащенном рефрактометрическим и светорассеивающим детекторами. В качестве растворителя использовали 1,2,4-трихлорбензол, температура испытания – 150°С, скорость потока – 1 мл/мин; калибровочный стандарт ПС фирмы “Viskotec”.
Реологические исследования выполняли на ротационном реометре “RheoStress 6000” (“Thermo Haake”) с рабочим узлом типа плоскость–плоскость (зазор между плоскостями 1 мм) диаметром 20 мм. Частотные зависимости модулей накоплений, модулей потерь и других параметров исследованных полимеров устанавливали при температуре от 190 до 230°С в диапазоне частот 0.06–628 рад/с в режиме осцилляции. Амплитуда относительной деформации составляла γ = 0.1–0.5.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ
Для всех исследуемых образцов ПП предварительно были определены основные характеристики: температура плавления, степень кристалличности, количество этиленовых звеньев и показатель текучести расплава (табл. 2).
Таблица 2.
Образец | ПТР2,16 (г/10 мин) | Содержание этиленовых звеньев, % | Тпл, °С | Кристалличность, % |
---|---|---|---|---|
Гомополимер пропилена | ||||
H-1 | 25 | – | 167 | 47 |
H-2 | 3 | – | 167 | 48 |
HB-3 | 3 | – | 167 | 48 |
Статистический сополимер пропилена с этиленом | ||||
R-4 | 8 | 2.0 | 156 | 38 |
R-5 | 6 | 3.0 | 153 | 35 |
R-6 | 2 | 3.0 | 153 | 34 |
R-7 | 38 | 3.0 | 153 | 35 |
R-8 | 60 | 3.0 | 153 | 35 |
Блочный сополимер пропилена с этиленом | ||||
ICP-9 | 12 | 9.0 | 169 | 43 |
ICP-10 | 45 | 9.0 | 167 | 43 |
ICP-R-11 | 40 | 14.0 | 167 | 35 |
ICP-R-12 | 12 | 14.0 | 167 | 35 |
ICP-R-13 | 15 | 14.5 | 167 | 35 |
Перед проведением основных реологических измерений определялась область, в которой деформация полимеров не влияла бы на результаты. Испытания осуществлены в режиме осцилляции при амплитудах деформации 0.01–0.20 рад (γ = = 0.1–2.0) [26], а затем при постоянной амплитуде в найденной области были измерены их динамические модули при 230°С [27, 28]. Так, в качестве рабочей для проводимых исследований определена область деформаций 0.01–0.05 рад (γ = 0.1–0.5).
В результате измерений частотных зависимостей G ' и G '' не удалось получить пересечения G ' = = G '' для ряда образцов. На рис. 2 представлены результаты измерений для образцов R-6 и R-7. Образцы H-1, R-4, R-7, R-8, ICP-9, ICP-10, ICP-R-11–ICP-R-13 для применения ТВС дополнительно были измерены при разных значениях температуры от 190 до 230°С с шагом в 10°С.
Поскольку все рассматриваемые ПП являются полукристаллическими, для расширения частотного диапазона необходимо применение как горизонтального, так и вертикального сдвига. С применением принципа ТВС были построены обобщенные зависимости G 'bt (ωаt) и G ''bt (ωаt), где аt – коэффициент приведения по оси частот, bt – коэффициент вертикального сдвига. Так как область относительно высоких частот считается более труднодоступной, в сравнении с низкими частотами, было решено выполнить приведение к максимальному значению температуры из замеренных, т.е. к 230°С, при этом все еще оставаясь в области зависимости динамического модуля от ММ. Коэффициент аt был установлен путем приведения зависимостей тангенса угла механических потерь (tan δ) к указанной температуре, так как в смещении этого параметра вертикальный сдвиг не участвует, поскольку коэффициент bt сокращается:
На рис. 3 показан пример приведения tan δ путем горизонтального сдвига. Процесс применения ТВС для G ' и G '' продемонстрирован на рис. 4. Так, на рис. 4а видно, что происходит горизонтальный сдвиг температурных кривых с использованием ранее найденных через значения тангенса потерь коэффициентов аt; на рис. 4б показан вертикальный сдвиг с нахождением коэффициентов bt; на рис. 4в продемонстрированы конечные расширенные частотные зависимости компонентов комплексного модуля G 'bt (ωаt) и G ''bt (ωаt), а для образца R-7, приведенные к Т = 230°С. Значения коэффициентов горизонтального и вертикального сдвига для образца R-7 показаны на рис. 5.Помимо расширения частотного диапазона, ТВС может дать информацию о молекулярной структуре, составе полимера и некоторых его свойствах [23, 29–32]. На рис. 4 приведены расширенные частотные зависимости образца ICP-9, полученные принципом ТВС. Однако наложение кривых на данном графике не всегда свидетельствует о применяемости ТВС, так как ее принцип может нарушаться ввиду термической нестабильности полимера или в случае, когда полимер является смесью других полимеров с разным реологическим поведением. Кроме того, в разветвленных полимерах на температурную чувствительность реологических свойств влияет ветвление, неоднородное распределение которого может вызвать нарушение принципа ТВС [20].
Учитывая изложенное выше, построен график зависимости tan δ от абсолютного значения комплексного модуля |G*| (рис. 6), устраняющий эффект сдвига по оси частот и позволяющий судить о применяемости принципа ТВС для конкретного полимера. В данном случае образец полипропилена R-7 подходит для применения ТВС, так как на рис. 6 все кривые имеют схожую форму и не расходятся, однако полного их наложения друг на друга не происходит, что свидетельствует о необходимости применения вертикального сдвига.
После того как возможность применения ТВС для выбранных марок ПП была подтверждена, расширенные частотные зависимости, которые построены ранее, были применены для нахождения модуля упругости в точке, где G ' = G ''. Полученные данные вместе со стандартными характеристиками ПТР, ММР и ММ сведены в табл. 3. Для удобства анализа образцы в каждой группе распложены в порядке возрастания ММ.
Таблица 3.
Образец | ПТР (г/10 мин) | Содержание этиленовых звеньев, % | Mn × 10–3 (г/моль) | Mw (кг/моль) | My3 (кг/моль) | Ð | G ' = G '' (Па) | ω* (рад/с) |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
Гомополимеры пропилена | ||||||||
H-1 | 25 | – | 49 | 225 | 675 | 4.6 | 34 328 | 1755 |
H-2 | 3 | – | 85 | 435 | 1300 | 5.1 | 31 510 | 68 |
HB-3 | 3 | – | 80 | 440 | 1350 | 5.5 | 23 233 | 38 |
Статистические сополимеры пропилена с этиленом | ||||||||
R-8 | 60 | 3.0 | 35 | 170 | 500 | 4.8 | 57 419 | 1631 |
R-7 | 40 | 3.0 | 40 | 195 | 580 | 4.9 | 47 526 | 997 |
R-4 | 8 | 2.0 | 73 | 320 | 960 | 4.4 | 44 477 | 213 |
R-5 | 6 | 3.0 | 86 | 360 | 1050 | 4.2 | 40 678 | 152 |
R-6 | 2 | 3.0 | 133 | 535 | 1340 | 4.0 | 44 349 | 49 |
Блочные сополимеры пропилена с этиленом | ||||||||
ICP-10 | 38 | 9.0 | 40 | 190 | 570 | 4.7 | 29 072 | 359 |
ICP-R-13 | 15 | 14.5 | 50 | 265 | 800 | 5.3 | 55 203 | 247 |
ICP-9 | 12 | 9.0 | 64 | 280 | 840 | 4.4 | 35 481 | 220 |
ICP-R-12 | 12 | 14.0 | 55 | 290 | 870 | 5.3 | 57 506 | 121 |
ICP-R-11 | 4 | 14.0 | 84 | 395 | 990 | 4.7 | 39 369 | 46 |
Для некоторых полимеров могут наблюдаться несколько точек пересечения G ' и G ''. Зачастую первая точка пересечения появляется в области низких частот (ω < 104 рад/с), тогда как вторая и последующие могут быть обнаружены при частотах 104 рад/с и выше [16, 33]. В исследуемом низкочастотном диапазоне повторного пересечения G ' и G '' не наблюдалось. В настоящей работе рассматривается только первая точка G ' = G '', отвечающая наименьшей частоте.
Для гомополимеров и статистических сополимеров наблюдается хорошая корреляция результатов определения ММ методом ГПХ с реологическим подходом. С увеличением средневесовой ММ точки пересечений G ' = G '' закономерно сдвигаются к меньшим частотам, как и отражено в литературных данных.
Как известно, блок-сополимеры устойчивы к расслоению с выделением отдельных компонентов, однако для них характерно микрофазное разделение, приводящее к образованию нано- и микрообластей, где происходит концентрирование блоков одинакового химического строения [34–36]. В связи с чем применение ТВС для анализа блок-сополимеров осложняется, это демонстрирует рис. 7, где кривые расходятся при частотах выше 100 рад/с. В таких условиях использование ТВС становится затруднительным, из-за чего было решено использовать значения модуля упругости блок-сополимеров при 190°C. Эти данные также были занесены в табл. 3. Как и в предыдущих группах для блок-сополимеров видна хорошая взаимосвязь между ММ и частотой модуля упругости в точке пересечения f *, т.е. зависимость сдвигается к меньшим частотам при увеличении ММ.
Так как значения ММР в рамках каждой группы не отличаются друг от друга более чем на 0.9, можно полагать, что сравниваемые полимеры имеют одинаковую полидисперсность, из-за чего отпадает необходимость сравнения модулей упругости. К тому же, согласно работе [37], оценка полидисперсности по модулю упругости не всегда справедлива, что может объяснить слабую корреляцию между рассматриваемыми параметрами в сопоставляемых полимерах.
На рис. 8 проведена попытка аппроксимации зависимостей ω*(Mw). Гомополимеры аппроксимируются степенной зависимостью ω* ~ $M_{w}^{{ - 5.3}}$, в то время как зависимость ω* ~ $M_{w}^{{ - 3.3}}$ описывает данные статистических сополимеров при 230°С. Для более полного сравнения проведены испытания при 190°С. Для оставшихся образцов ПП также найдены точки пересечения G ' и G ''. Новые данные были аппроксимированы. Полученные зависимости описываются звисимостями ω* ~ $M_{w}^{{ - 5.6}}$ для гомополимеров, ω* ~ $M_{w}^{{ - 3.1}}$ для статистических сополимеров и ω* ~ $M_{w}^{{ - 1.9}}$ для блок-сополимеров.
Из полученных значений коэффициентов и рис. 8, 9 видно, что форма кривых почти не меняется при изменении температуры. Однако заметно уменьшение абсолютного значения степенного коэффициента с увеличением доли этиленовых звеньев в группе ПП. Для гомополимеров, не содержащих этиленовых звеньев, этот коэффициент максимален, в то время как для блочных сополимеров, содержащих 9.0–14.5% этиленовых звеньев, он минимален.
Также был проанализирован наклон кривых log(ω*)(log(Mw)) (рис. 9). Согласно результатам аппроксимации, гомополимеры квалифицируются значениями: тангенс угла наклона –5.6, статистические сополимеры –3.6 и блок-сополимеры –2.8. Так как уменьшение ω* характеризует увеличение времени релаксации [20], то с ростом ММ гомополимеров происходит более резкое увеличение времени релаксации, в отличие от блок-сополимеров, для которых с ростом средней массы молекулы время релаксации изменяется меньше чем у других групп. Скорее всего, это связано со склонностью блочных сополимеров к образованию связей между одинаковыми блоками, что выливается в более прочную взаимосвязь между структурными элементами и, соответственно, меньшее влияние длины молекулы на время релаксации. Подобный эффект частично может присутствовать и в статистических сополимерах, в то время как в гомополимерах структурные элементы могут быть связаны только переплетением макромолекул, что и приводит к сильной взаимосвязи между временем релаксации и длиной молекулы.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
В результате исследований реологических, молекулярных и термических свойств полипропилена разной ММ и молекулярно-массовых характеристик была установлена и проанализирована взаимосвязь реологических характеристик, полученных в режиме осцилляции (иногда с применением принципа ТВС) с молекулярно-массовыми характеристиками, полученными прямым методом ГПХ.
Дальнейшее развитие применения данного подхода при наработке базы данных и с использованием математической обработки экспериментальных данных позволит быстро и точно определять молекулярно-массовые характеристики в достаточно широком диапазоне в процессе разработки новых марок полипропиленов различного назначения.
Работа выполнена за счет средств Программы стратегического академического лидерства Казанского (Приволжского) федерального университета.
Список литературы
Tuminello W.H. // Polym. Eng. Sci. 1986. V. 26. № 19. P. 1339.
Shroff R., Mavridis H. // J. Appl. Polym. Sci. 1995. V. 57. № 13. P. 1605.
Ahirwal D., Filipe S., Neuhaus I., Busch M., Schlatter G., Wilhelm M. // J. Rheology. 2014. V. 58. № 3. P. 635.
Zhou Z., Zhang Y., Zhang Y., Yin N. // J. Polym. Sci., Polym. Phys. 2008. V. 46. № 5. P. 526.
Hostetter M., Hibbard G.D. // J. Appl. Polym. Sci. 2014. V. 131. № 7. P. 40074.
Jørgensen J.K., Stori A., Redford K. // Polymer. 2005. V. 46. № 26. P. 12256.
Wang H.-T., Jiang H.-Q., Shen R.-F., Ding X.-J., Zhang C., Li L.-F., Li J.-Y. // Nuclear Sci. Techniques. 2018. V. 29. № 6. P. 1.
He G.-J., Yuan B.-Y., Zheng T.-T., Zhu W.-l., Yin X.-C. // RSC Advances. 2017. V. 7. № 36. P. 22531.
Azizi H., Ghasemi I., Karrabi M. // Polym. Testing. 2008. V. 27. № 5. P. 548.
Amintowlieh Y., Tzoganakis C., Hatzikiriakos S.G., Penlidis A. // Polym. Degrad. Stab. 2014. V. 104. P. 1.
Vega J., Martinez-Salazar J. // Polym. Bull. 2003. V. 50. № 3. P. 197.
Das C., Read D.J., Soulages J.M., Shirodkar P.P. // Macromolecules. 2014. V. 47. № 16. P. 5860.
Pandey A., Champouret Y., Rastogi S. // Macromolecules. 2011. V. 44. № 12. P. 4952.
Auhl D., Stadler F.J., Münstedt H. // Rheol. Acta. 2012. V. 51. № 11. P. 979.
Stanic S., Koch T., Schmid K., Knaus S., Archodoulaki V.-M. // Polymers. 2021. V. 13. № 7. P. 1137.
Rubinstein M., Colby R.H. Polymer Physics. New York: Oxford University Press, 2003.
Garcia P.S., Scuracchio C.H., Cruz S.A. // Polym. Test. 2013. V. 32. № 7. P. 1237.
Niu H., Wang Y., Liu X., Wang Y., Li Y. // Polym. Test. 2017. V. 60. P. 260.
Romano D., Ronca S., Rastogi S. // Macromol. Rapid Commun. 2015. V. 36. № 3. P. 327.
Jahani Y., Ghetmiri M., Vaseghi M.R. // RSC Advances. 2015. V. 5. № 28. P. 21620.
Dealy J.M., Read D.J., Larson R.G. Structure and Rheology of Molten Polymers: from Structure to Flow Behavior and Back Again. Munich: Carl Hanser Verlag GmbH Co KG, 2018.
Den Doelder C.F.J. // Progress in Industrial Mathematics at ECMI 2000. New York: Springer, 2002. P. 420.
Van Gurp M., Palmen J. // Rheol. Bull. 1998. V. 67. № 1. P. 5.
Han C.D. // Rheology and Processing of Polymeric Materials. Oxford University Press on Demand, 2007. V. 1.
Tajvidi M., Falk R.H., Hermanson J.C. // J. Appl. Polym. Sci. 2005. V. 97. № 5. P. 1995.
Deshpande A. // Ind. Inst. Technol. Madras. F. 2009. V. 23. P. 1.
Sangroniz L., Cavallo D., Santamaria A., Muller A.J., Alamo R.G. // Macromolecules. 2017. V. 50. № 2. P. 642.
Mitsoulis E., Luger H.-J., Miethlinger J., Friesenbichler W. // Int. Polym. Proc. 2018. V. 33. № 5. P. 642.
McCallum T.J., Kontopoulou M., Park C.B., Muliawan E.B., Hatzikiriakos S.G. // Polym. Eng. Sci. 2007. V. 47. № 7. P. 1133.
Ardakani F., Jahani Y., Morshedian J. // Polym. Eng. Sci. 2014. V. 54. № 8. P. 1747.
Pantani R., Speranza V., Titomanlio G. // Macromol. Theory Simulat. – 2014. V. 23. № 4. P. 300.
Tabatabaei S.H., Carreau P.J., Ajji A. // Chem. Eng. Sci. 2009. V. 64. № 22. P. 4719.
Ferry J.D. Viscoelastic Properties of Polymers. New York: Wiley, 1980.
Ozin G.A., Arsenault A. Nanochemistry: a Chemical Approach to Nanomaterials. London: RSC Publ., 2015.
Zulli F., Andreozzi L., Passaglia E., Augier S., Giordano M. // J. Appl. Polym. Sci. 2013. V. 127. № 2. P. 1423.
Park H.E., Dealy J.M., Marchand G.R., Wang J., Li S., Register R.A. // Macromolecules. 2010. V. 43. № 16. P. 6789.
Bafna S.S. // J. Appl. Polym. Sci. 1997. V. 63. № 1. P. 111.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Высокомолекулярные соединения (серия А)