1742

Куликова М. В. и др.

Журнал прикладной химии. 2019. Т. 92. Вып. 13

УДК 66.095.92

РАСЧЕТ ГАБАРИТОВ ТРЕХФАЗНОГО РЕАКТОРА СИНТЕЗА

ФИШЕРА-ТРОПША

А. Б. Куликов¹, А. И. Шамсуллин², Т. С. Айнуллов²

¹ Институт нефтехимического синтеза им. А. В. Топчиева РАН,

11991, г. Москва, Ленинский пр., д. 29

² ПАО «Татнефть»,

423450, Республика Татарстан, г. Альметьевск, ул. Ленина, д. 75

E-mail: m_kulikova@ips.ac.ru

Поступила в Редакцию 21 ноября 2019 г.

После доработки 21 ноября 2019 г.

Принята к публикации 21 ноября 2019 г.

Установлена оптимальная нагрузка на железосодержащую каталитическую дисперсию трехфазного

синтеза Фишера-Тропша — 25 нл·ч^-1 при использовании автоклавного реактора. Линейная скорость

синтез-газа соответствует 0.003 см·с^-1. В данных условиях были достигнуты следующие показа-

тели синтеза: конверсия СО 80%, производительность по жидким углеводородам 400 г·кг_Fe-1·ч^-1.

На основании полученных данных при моделировании реактора колонного типа для осуществления

трехфазного синтеза Фишера-Тропша были рассчитаны следующие габариты агрегата: высота

1.6 м, внутренний диаметр 0.045 м.

Ключевые слова: каталитическая дисперсия; трехфазный сларри-реактор; синтез Фишера-Тропша

DOI: 10.1134/S0044461819130127

Практически вся линейка современной топлив-

газ (в англоязычной литературе Liquefied Petroleum

ной продукции может быть получена из любого

Gas, или LPG), нафту (широкую фракцию, близкую к

углеродсодержащего сырья в две стадии. Первая

прямогонному бензину), смазочные масла и воски [3].

стадия — окисление сырья в синтез-газ, вторая ста-

В промышленности для осуществления синтеза

дия — синтез Фишера-Тропша, т. е. превращение

Фишера-Тропша используется три типа реакторов

полученного синтез-газа в углеводородные продук-

[4]:

ты. Синтез Фишера-Тропша — полимеризационный

— реакторы с фиксированным слоем катализатора

процесс, позволяющий осуществлять превращение

(для низкотемпературного синтеза),

смеси оксида углеводорода и водорода в углеводоро-

— реакторы с псевдоожиженным слоем катализа-

ды («синтетическую нефть») [1].

тора (для высокотемпературного синтеза),

Существенным достоинством синтетической неф-

— трехфазные реакторы с суспендированным в

ти, полученной синтезом Фишера-Тропша, по срав-

жидкости катализатором (для низкотемпературного

нению с природной нефтью является отсутствие в

и высокотемпературного синтеза).

синтезируемом продукте серо-, азотсодержащих, а в

Независимо от используемого катализатора задача

ряде случаев и ароматических соединений, что замет-

всех типов реакторов — отводить тепло экзотерми-

но повышает его экологическую ценность [2].

ческой реакции Фишера-Тропша и поддерживать

В синтезе Фишера-Тропша образуются углеводо-

неизменной заданную температуру реакции. В связи

роды, содержащие от одного до нескольких углерод-

с этим наиболее перспективными считаются трехфаз-

ных атомов. Из получаемой смеси выделяют средние

ные сларри-реакторы. Гидродинамика этих агрегатов

дистилляты (дизельное топливо и керосин), а также

очень сложна, поскольку катализатор должен поддер-

пропан-бутановую фракцию — сжиженный нефтяной

живаться во взвешенном состоянии в дисперсионной

Расчет габаритов трехфазного реактора синтеза Фишера-Тропша

1743

среде потоком вводимого синтез-газа. Перевод такой

ной хроматографии на приборе Кристаллюкс-4000.

системы в область катализа в дисперсных средах (т. е.

Детектор — катарометр, газ-носитель — гелий. При

использование подходов наногетерогенного катализа)

этом использовали две хроматографические колонки.

устранит седиментацию катализатора и как следствие

Для разделения СО и N₂ применяли колонку, запол-

облегчит управление гидродинамическими режимами

ненную молекулярными ситами СаА (3 м × 3 мм).

всего технологического процесса [5, 6].

Температурный режим — изотермический, 80°С.

Выбор конструкции сларри-реактора зависит как

Для разделения СО₂ и углеводородов С₁-С₄ приме-

от используемого катализатора, так и от организации

няли колонку, заполненную Haye Sep R (3 м × 3 мм).

ввода исходного синтез-газа, а также от объема обра-

Температурный режим — программированный, 80-

зующейся парогазовой смеси [7-10].

200°С, 8 град·мин^-1.

Таким образом, первоначальным этапом модели-

рования сларри-реактора синтеза Фишера-Тропша

Обсуждение результатов

является изучение влияния таких параметров, как

нагрузка на катализатор, потоки на входе/выходе ре-

Влияние параметров процесса на основные по-

актора, на основные показатели процесса [11, 12].

казатели синтеза Фишера-Тропша в трехфазной

Целью данной работы являлся расчет основных га-

системе. Для моделирования реактора синтеза

баритов реактора колонного типа для осуществления

Фишера-Тропша большое значение имеет понима-

трехфазного синтеза Фишера-Тропша в присутствии

ние воздействия отдельных параметров процесса на

железосодержащей каталитической дисперсии, для

протекание синтеза. На основании полученного ранее

чего было систематически изучено влияние нагрузки

массива данных по оптимизации состава катализа-

по синтез-газу на основные показатели процесса.

тора и метода его формирования [13-15] в данной

работе влияние параметров процесса на основные

показатели синтеза Фишера-Тропша были изучены

Экспериментальная часть

в присутствии каталитической дисперсии с размером

Наноразмерные железосодержащие катализаторы

частиц не более 50 нм состава 100Fe:8Al₂O₃:2K₂O

готовили термолизом совместного водного раствора

(мас. ч.) в автоклавном трехфазном реакторе проточ-

прекурсора — Fe(NO₃)₃·9H₂O, Acros Organics, 99% и

ного типа [16].

промотирующих добавок — Al(NO₃)₃·9H₂O, Лабтех,

Давление и нагрузка по синтез-газу. Давление ока-

ч.д.а. и KNO₃, Acros Organics, 99% в парафине марки

зывает существенное влияние на протекание синтеза

П-2 (смесь предельных углеводородов С₁₉-С₃₁). При

Фишера-Тропша вообще и в присутствии нанораз-

выборе прекурсоров активного металла и промотиру-

мерных катализаторов. Рис. 1 демонстрирует влияние

ющих добавок исходили из того, что он должен легко

давления синтез-газа на температурные зависимости

растворяться в воде и разлагаться при температуре не

конверсии СО и селективности в отношении образо-

выше 300°С — температура кипения дисперсионной

вания жидких углеводородов. При проведении это-

среды (парафин марки П-2). Состав катализатора

го эксперимента линейную скорость синтез-газа ν

100Fe:8Al₂O₃:3K₂O.

поддерживали постоянной, равной 0.003 см·с^-1, т. е.

Размер частиц синтезированных образцов опре-

повышение давления сопровождалось увеличением

деляли методом динамического светорассеяния на

нагрузки на катализатор.

приборе Malvern Zetasizer Nano ZS. Пробоподготовку

Анализ полученных данных показывает, что ха-

осуществляли растворением 0.01 г образца в 10 мл

рактер температурных зависимостей, полученных

гексана с добавлением 5 мас% ПАВ (натрия диоктил-

при кондиционировании катализатора, практически

сульфосукцинат).

не изменялся с изменением давления (рис. 1). Однако

Синтез Фишера-Тропша проводили в проточной

величина давления синтез-газа влияла на оптималь-

каталитической установке с катализатором, суспен-

ную температуру синтеза: при 25 атм катализатор

дированным в жидкости («сларри») в интервале

начинал работать при более низкой температуре.

температур 220-320°С. Использовали синтез-газ с

Селективность катализатора в отношении образо-

мольным соотношением СО:Н₂ = 1:1. Подъем тем-

вания целевых продуктов синтеза — жидких угле-

пературы осуществляли ступенчато (на 20° каждые

водородов — заметно возрастала при повышении

12 ч). В конце каждого изотермического режима осу-

давления синтез-газа.

ществляли отбор проб газа и жидкости на анализ.

Следует отметить, что выход жидких угле-

Исходный синтез-газ и газообразные продукты

водородов на наноразмерном катализаторе

синтеза анализировали методом газоадсорбцион-

100Fe:8Al₂O₃:3K₂O при одинаковой конверсии СО

1744

Куликова М. В. и др.

Рис. 1. Влияние давления синтез-газа на температурные зависимости конверсии СО (а) и селективность в отношении

образования жидких углеводородов (б).

Катализатор: 100Fe:8Al₂O₃:3K₂O; условия восстановления: 300°С, СО, 20 атм, 3.3 л·г_Fe-1∙ч^-1, 24 ч; условия синтеза:

300°С, СО/Н₂ = 1/1, ν = 0.003 см·с^-1.

Р (атм): 1 — 15, 2 — 20, 3 — 25, 4 — 30, 5 — 40.

(65%) практически не изменялся при повышении

и соответственно с уменьшением времени контак-

давления (рис. 2). В то же время производительность

та. При этом доля дизельной фракции уменьшалась

катализатора заметно возрастала вследствие боль-

практически вдвое, а доля восков (твердых углеводо-

шего объема синтез-газа, проходящего через катали-

родов) — в 1.5 раза.

затор при большем давлении, и достигала почти 700

Следует отметить, что при повышении давления

г·кг_Fe-1·ч^-1 при 40 атм.

в составе жидких углеводородов заметно снижалось

Давление синтез-газа также оказывало влияние на

содержание фракции С₁₉₊ (см. таблицу), что, по-ви-

состав жидких продуктов синтеза Фишера-Тропша

димому, связано с уменьшением летучести паров

на наноразмерном катализаторе 100Fe:8Al₂O₃:3K₂O

жидкой фазы при повышении давления. Тем не менее

(см. таблицу). С повышением давления с 15 до 40 атм

доля этой фракции все же заметно превосходила рас-

наблюдали увеличение доли бензиновой фракции в

четное значение, полученное из уравнения Шульца-

жидких продуктах синтеза с 71 до 85%, что, по-ви-

Флори (ШФ), что свидетельствует о необходимости

димому, связано с увеличением в ~2.5 раза (с 19 до

использования более высококипящей углеводородной

50 нл·ч^-1) линейной скорости подачи синтез-газа

жидкой фазы.

Как и следовало ожидать, рост нагрузки по син-

тез-газу на наноразмерный Fe-катализатор с 2.8 до

50 нл·г_Fe-1·ч^-1 при фиксированном давлении (20 атм)

приводил к снижению его активности (рис. 3, а), что

выражается в уменьшении конверсии СО в 2 раза

при 300°С с 80 при нагрузке 2.8 нл·г_Fe-1·ч^-1 до 38%

при 50 нл·г_Fe-1·ч^-1. Однако селективность по жид-

ким продуктам при этом увеличивается с 35 до 64%

(рис. 3, б). Причиной этого, возможно, является менее

интенсивное протекание реакции водяного газа при

высоких значениях нагрузки по синтез-газу.

Следует отметить, что увеличение нагрузки по

синтез-газу с 2.8 до 50 нл·г_Fe-1·ч^-1 приводит к росту

более чем на порядок производительности катализа-

Рис. 2. Влияние давления синтез-газа на выход жидких

тора, которая может достигать 3 кг·кг_Fe-1∙ч^-1 (рис. 4),

углеводородов и производительность по этим продук-

что может иметь важное практическое значение.

там.

Расчет реактора. Поскольку применение для про-

Катализатор: 100Fe:8Al₂O₃:3K₂O; условия восстановления:

мышленного синтеза Фишера-Тропша проточного по

300°С, СО, 20 атм, 3.3 л·г_Fe-1∙ч^-1, 24 ч; условия синтеза:

300°С, СО/Н₂ = 1/1, ν = 0.003 см·с^-1.

газу автоклавного реактора с мешалкой затруднено

Расчет габаритов трехфазного реактора синтеза Фишера-Тропша

1745

Влияние давления синтез-газа на состав жидких продуктов синтеза Фишера-Тропша

на наноразмерном катализаторе 100Fe:8Al₂O₃:3K₂O

Условия восстановления: 300°С, СО, 20 атм, 3.3 л·г_Fe-1∙ч^-1, 24 ч;

условия синтеза: 300°С, СО/Н₂ = 1/1, ν = 0.003 см·с^-1

Давление, атм

Показатель

Фракционный состав, мас%:

С₅-С₁₀

С₁₁-С₁₈

С₁₉₊

Содержание олефинов, %

Содержание оксигенатов в водном

слое, %

Вероятность роста углеродной цепи

0.70

0.63

0.61

0.60

ШФ-альфа

Рис. 3. Зависимость конверсии СО (а) и селективности по С₅₊ (б) от температуры при различных нагрузках ката-

лизатора по синтез-газу.

Нагрузка по синтез-газу (нл·г_Fe-1·ч^-1): 1 — 50, 2 — 25, 3 — 12.5, 4 — 4.2, 5 — 2.8.

ввиду проблем с отводом больших количеств выделя-

ющегося тепла как от внешних границ реакционного

объема, так и от мешалки, при масштабировании

целесообразно использовать колонну барботажного

типа — аппарат, наиболее часто применяемый для

реализации крупнотоннажных процессов Фишера-

Тропша с суспендированным катализатором.

Определение размеров барботажной колонны про-

водили с учетом данных, полученных при исполь-

зовании реактора автоклавного типа, и следующих

соображений:

— увеличение объема подаваемого в аппарат син-

тез-газа с 25 до 500 нл·ч^-1 обусловливает увеличение

Рис. 4. Влияние нагрузки по синтез-газу на производи-

(при линейной скорости синтез-газа 0.003 см·с^-1)

тельность при конверсии СО, равной 40%.

объема суспензии катализатора со 100 до 2 л;

1746

Куликова М. В. и др.

— соотношение высоты и диаметра определяется

значений линейной скорости, составляет 3-4.5 см.

из соображения необходимости соответствия гидро-

Объем рабочей зоны реактора с учетом газосодер-

динамических и массообменных характеристик двух

жания 2-5% составит ≈2.05-2.1 л, что соответствует

типов реакторов и их влияния на протекание ката-

высоте 1.13-1.16 м.

литической реакции. Поскольку для суспензий на-

При использовании рециркуляции синтез-газа [со-

норазмерных частиц такие взаимосвязи детально не

отношение между исходным и рециркулирующим

изучены, на данном этапе исходили из согласования

газом может достигать (4-5):1] необходимо исполь-

значений среднего содержания газа в наноразмер-

зовать большие линейные скорости (≈0.03-0.04 м·с^-1)

ной дисперсии, которую принимали как однородную

[19], практически совпадающие со скоростями, кото-

жидкую фазу;

рые могут возникнуть при организации рецикла (при

— для реактора с мешалкой (диаметр 5 см, ди-

сохранении температуры и давления неизменными),

аметр шестилопастной мешалки 3 см, 300°С и

и приближающиеся к верхней скоростной границе

2.0 МПа, расход синтез-газа 25 нл·ч^-1, частота оборо-

существования пузырькового режима. При таких

тов мешалки 6.66 с^-1) применение формул Сойфера-

значениях приведенной линейной скорости газосо-

Кафарова или Бальцежака-Соломахи [17] позволяет

держание может достичь 10-12%, что приводит к

оценить величину газосодержания в 2-5%;

значениям высоты реакционной зоны 1.2 м.

— использование формул Кутателадзе-Стыри-

Во избежание механического брызгоуноса и с це-

ковича или Айзенбуда-Дильмана [18] позволяет опре-

лью обеспечить возможность варьирования объема

делить, что для достижения газосодержания 2-5% в

суспензии предусмотрена «мертвая зона» между по-

колонне барботажного типа необходимо поддержи-

верхностью барботируемой суспензии и отводящей

вать приведенную линейную скорость синтез-газа

трубкой газа. Выбрано значение 1/4 от возможной

равной 0.01-0.02 м·с^-1.

высоты слоя, что приводит к общей высоте внутрен-

Если исходить из того, что пилотный реактор

него пространства реактора 1.6 м.

функционирует в однопроходном режиме при рас-

На рис. 5 представлен эскиз предлагаемого барбо-

ходе газа 500 нл·ч^-1, то внутренний диаметр реак-

тажного реактора колонного типа с вариантами смен-

тора, необходимый для поддержания определенных

ных диспергаторов для ввода свежего синтез-газа.

Рис. 5. Общий вид барботажного реактора колонного типа пилотной установки (а) со сменными диспергаторами (б).

Расчет габаритов трехфазного реактора синтеза Фишера-Тропша

1747

Выводы

for monetizing natural gas // J. Natural Gas Sci. Eng.

2012. V. 9. P. 196-208.

В результате проведенной работы установлена

http://dx.doi.org/10.1016/j.jngse.2012.07.001

оптимальная нагрузка на железосодержащую катали-

[2] Jürgens S., Oßwald P., Selinsek M., Piermartini P.,

тическую дисперсию трехфазного синтеза Фишера-

Schwa J., Pfeifer P., Bauder U., Ruoff S., Rauch B.,

Тропша — 25 нл·ч^-1 при использовании автоклавного

Köhler M. Assessment of combustion properties of non-

реактора. Линейная скорость синтез-газа соответству-

hydroprocessed Fischer-Tropsch fuels for aviation //

ет 0.003 см·с^-1. В данных условиях были достигнуты

Fuel Processing Technol. 2019. V. 193. P. 232-243.

следующие показатели синтеза: конверсия СО 80%,

https://doi.org/10.1016/j.fuproc.2019.05.015

производительность по жидким углеводородам 400

[3] Dry M. E. The Fischer-Tropsch process: 1950-2000 //

Catal. Today. 2002. V. 71. P. 227-241.

г·кг_Fe-1·ч^-1.

http://dx.doi.org/10.1016/S0920-5861(01)00453-9

На основании полученных данных при моделиро-

[4] Мордкович В. З., Синева Л. В., Кульчаковская Е. В.,

вании реактора колонного типа для осуществления

Асалиева Е. Ю. Четыре поколения технологии по-

трехфазного синтеза Фишера-Тропша были рассчи-

лучения синтетического жидкого топлива на осно-

таны следующие габариты агрегата: высота 1.6 м,

ве синтеза Фишера-Тропша // Катализ в нефтепе-

внутренний диаметр 0.045 м.

рераб. пром-сти. 2015. Т. 15. № 5. С. 23-45. https://

doi.org/10.18412/1816-0387-2015-5-23-45

Благодарности

[5] Куликова М. В., Кузьмин А. Е., Чупичев О. Б.

Натурное моделирование барботажа в сларри-ре-

В данной работе использовалось оборудование цен-

акторе синтеза Фишера-Тропша с наноразмерным

тра коллективного пользования «Новые нефтехимиче-

катализатором // ЖПХ. 2018. Т. 91. № 4. С. 528-

ские процессы, полимерные композиты и адгезивы».

532 [Kulikova M. V., Kuz′min A. E., Chupichev O. B.

Bubbling in Fischer-Tropsch synthesis with nanosized

Финансирование работы

catalyst: a study using a model slurry reactor // Russ.

J. Appl. Chem. 2018. V. 91. N 4. P. 597-601. https://

Работа проведена при финансовой поддерж-

doi.org/10.1134/S1070427218040109].

ке Министерства образования и науки Российской

[6] Maretto C., Krishna R. Modelling of a bubble column

Федерации (Соглашение № 14.607.21.0168, уникаль-

slurry reactor for Fischer-Tropsch synthesis // Catal.

ный идентификатор прикладных научных исследова-

Today. 1999. V. 52. N 2-3. P. 279-289. https://

ний RFMEFI60717X0168).

doi.org/10.1016/S0920-5861(99)00082-6

[7] Qian W.-x., Ma H.-f., Li T., Ying W.-y., Fang D.-y.

Конфликт интересов

Modeling of a slurry bubble column reactor for

Fischer-Tropsch synthesis // J. Coal Sci. Eng. (China).

Авторы заявляют об отсутствии конфликта инте-

2012. V. 18. N 1. P. 88-95.

ресов, требующего раскрытия в данной статье.

https://doi.org/10.1007/s12404-012-0115-y

[8] Li C. Modeling and optimization of industrial Fischer-

Информация об авторах

Tropsch synthesis with the slurry bubble column

reactor and iron-based catalyst // Chin. J. Chem. Eng.

Куликова Майя Валерьевна, к.х.н., ORCID: https://

2018. V. 26. N 5. P. 1102-1109.

orcid.org/0000-0003-2235-8989

https://doi.org/10.1016/j.cjche.2018.01.002

Чудакова Мария Владимировна, к.х.н., ORCID:

[9] Orvalho S., Hashida M., Zednikova M., Stanovsky P.,

https://orcid.org/0000-0001-9211-9970

Ruzicka M. C., Sasaki S., Tomiyama A. Flow regimes

Кузьмин Алексей Евгеньевич, к.х.н., ORCID: https://

in slurry bubble column: Effect of column height and

orcid.org/0000-0003-2379-1442

particle concentration // Chem. Eng. J. 2018. V. 351.

Куликов Альберт Борисович, к.х.н., ORCID: https://

P. 799-815. https://doi.org/10.1016/j.cej.2018.06.115

orcid.org/0000-0003-1756-282X

[10] Basha O. M., Sehabiagu L., Abdel-Wahab A.,

Шамсуллин Айрат Инсафович, к.х.н., ORCID:

Morsi B. I. Fischer-Tropsch synthesis in slurry bubble

https://orcid.org/0000-0002-2327-5037

column reactors: Experimental investigations and

Айнуллов Тагир Семигуллович, ORCID: https://

modeling — A review // Int. J. Chem. Reactor Eng.

2015. V. 13. N 3. P. 201-288.

orcid.org/0000-0002-2334-8224

https://doi.org/10.1515/ijcre-2014-0146

[11] Seyednejadian S., Rauch R., Bensaid S., Hofbauer H.,

Список литературы

Webe G., Saracco G. Power to fuels: Dynamic

[1] Wood D. A., Nwaoh C., Towler B. F. Gas-to-liquids

modeling of a slurry bubble column reactor in lab-

(GTL): A review of an industry offering several routes

scale for Fischer Tropsch synthesis under variable load

1748

Куликова М. В. и др.

of synthesis Gas // Appl. Sci. 2018. V. 8. P. 514-535.

[15]

Куликова М. В., Дементьева О. С., Горшкова М. Ю.

https://doi.org/10.3390/app8040514

Особенности синтеза углеводородов по методу

[12] Hooshyar N., Fatemi S., Rahmani M. Mathematical

Фишера-Тропша в присутствии дисперсных желе-

modeling of Fischer-Tropsch synthesis in an industrial

зосодержащих систем с различным диаметром ча-

slurry bubble Column // Chem. React. Eng. 2009. V. 7.

стиц взвешенной фазы // Нефтехимия. 2018. Т. 58.

N 1. A23. https://doi.org/10.2202/1542-6580.1844

№ 5. С. 564-572.

[13] Куликова М. В., Аль Хазраджи А. Х., Дементь-

https://doi.org/10.1134/S002824211805009X

ева О. С., Иванцов М. И., Флид В. Р., Хаджиев С. Н.

[Kulikova M. V., Dement′eva O. S., Gorshkova M. Y.

Влияние состава дисперсионной среды на протека-

Features of the Fischer-Tropsch synthesis of

ние синтеза Фишера-Тропша в трехфазной систе-

hydrocarbons in the presence of dispersed iron-

ме в присутствии железосодержащего катализатора

containing systems with varying slurry phase particle

// Нефтехимия. 2015. Т. 55. № 5. С. 391-395. https://

diameter // Petrol. Chem. 2018. V. 58. N 10. P. 855-

doi.org/10.7868/S0028242115050093 [Kulikova M. V.,

862. https://doi.org/10.1134/S0965544118100092].

Khazradji A. K. A., Dement′eva O. S., Ivantsov M. I.,

[16]

Куликова М. В., Дементьева О. С., Чудакова М. В.,

Flid V. R., Khadzhiev S. N. Influence of dispersion

Иванцов М. И. Влияние способа формирования

medium composition on Fischer-Tropsch synthesis in

наноразмерных суспензий на их физико-химиче-

three-phase system in the presence of iron-containing

ские и каталитические свойства в условиях синтеза

catalysts // Petrol. Chem. 2015. V. 55. N 7. P. 537-541.

Фишера-Тропша // Изв. вузов. Химия и хим. тех-

https://doi.org/10.1134/S0965544115070087].

нология. 2018. Т. 61. Вып. 9-10. С. 70-75. https://

[14] Куликова М. В., Дементьева О. С., Ильин С. О.,

doi.org/10.6060/ivkkt.20186109-10.5863a

Хаджиев С. Н. Закономерности формирования

[17]

Брагинский Л. Н., Бегачев В. И., Барабаш В. М.

и каталитические свойства высокодисперсных

Перемешивание в жидких средах. Л.: Химия, 1984.

железосодержащих композитных катализаторов

С. 105-188.

синтеза Фишера-Тропша в сларри-реакторе //

[18]

Соколов В. Н., Доманский И. В. Газожидкостные

Наногетероген. катализ. 2017. Т. 2. № 2. С. 150-

реакторы. Л.: Машиностроение, 1976. С. 53-76.

157. https://doi.org/10.1134/S2414215817020058

[19]

Kölbel H., Ralek M. The Fischer-Tropsch synthesis in

[Kulikova M. V., Dement′eva O. S., Ilyin S. O.,

the liquid phase // Catal. Rev. Sci. Eng. 1980. V. 21.

Khadzhiev S. N. Formation and catalytic behavior

P. 225-274.

of fine iron-containing composite Fischer-Tropsch

https://doi.org/10.1080/03602458008067534

catalysts in a slurry reactor // Petrol. Chem. 2017.

V. 57. N 14. P. 1318-1325.

https://doi.org/10.1134/S0965544117140055].