Коллоидный журнал, 2020, T. 82, № 4, стр. 393-399
Угловая зависимость тензора давления в клиновидной полости твердого тела
Е. Н. Бродская 1, *, А. И. Русанов 1
1 Санкт-Петербургский государственный университет, Институт химии
198504 Санкт-Петербург, Петродворец, Университетский проспект, 26, Россия
* E-mail: e.brodskaya@spbu.ru
Поступила в редакцию 06.03.2020
После доработки 10.03.2020
Принята к публикации 12.03.2020
Аннотация
В дополнение к работе, опубликованной нами ранее [1], проведен детальный анализ угловой зависимости всех компонент тензора давления в клиновидной полости твердого тела с дисперсионными силами. Показано, что компоненты тензора давления удовлетворяют условиям механического равновесия как функции расстояния до стенок клиновидной полости и угловой переменной. Для малых углов получены дополнительные вклады в тензор давления по отношению к тензору давления в плоской щели.
В нашем предыдущем исследовании [1] были получены общие формулы для тензора давления Ирвинга–Кирквуда [2] (см. Приложение 1) в пустой клиновидной щели многокомпонентного твердого тела с дисперсионными взаимодействиями. Соответствующий парный потенциал имеет вид
где ${{A}_{{ij}}}$ – константа взаимодействия компонентов i и j, R – расстояние между взаимодействующими молекулами. В этом сообщении мы дополним полученные результаты более детальным анализом угловой зависимости компонент тензора давления в пустой клиновидной щели, исправив некоторые неточности.Чтобы облегчить читателю знакомство с новыми результатами, напомним основные моменты предыдущей работы. Представим клиновидную полость в виде двугранного угла, грани которого считаем плоскими и бесконечными. Для такой системы наиболее удобны цилиндрические координаты r, φ, z с осью z на ребре двугранного угла (рис. 1).
Очевидно, что в силу симметрии системы тензор давления, как и все другие локальные свойства, не может зависеть от z. Из этого также следует, что ${{p}_{{z\varphi }}} = {{p}_{{\varphi {\kern 1pt} z}}} = 0$ и ${{p}_{{rz}}} = {{p}_{{zr}}} = 0$. Остаются четыре составляющих тензора давления: три диагональных, ${{p}_{{rr}}},$ ${{p}_{{\varphi \varphi }}}$ и ${{p}_{{zz}}}$, и одна недиагональная (сдвиговая) ${{p}_{{r\varphi }}} = {{p}_{{\varphi {\kern 1pt} r}}}.$ В данном случае давление ${{p}_{{\varphi \varphi }}} \equiv {{p}_{\operatorname{N} }}$ действует по нормали к стенкам полости, составляющие же ${{p}_{{rr}}}$ и ${{p}_{{zz}}}$ играют роль тангенциальных давлений. Все они зависят от положения внутри полости, но при его изменении должны удовлетворять условию механического равновесия
которое в данном случае эквивалентно трем скалярным уравнениям(3)
$\frac{{\partial {{p}_{{rr}}}}}{{\partial r}} + \frac{{{{p}_{{rr}}} - {{p}_{{\varphi \varphi }}}}}{r} + \frac{1}{r}\frac{{\partial {{p}_{{r\varphi }}}}}{{\partial \varphi }} = 0,$(4)
$\frac{1}{r}\frac{{\partial {{p}_{{\varphi \varphi }}}}}{{\partial \varphi }} + \frac{{2{{p}_{{r\varphi }}}}}{r} + \frac{{\partial {{p}_{{r\varphi }}}}}{{\partial r}} = 0,$Пропуская данный в [1] подробный вывод компонент тензора давления, приведем почти окончательный результат
(6)
$\hat {p}({{r}_{0}},{{\theta }_{1}},{{\theta }_{2}}) = - \frac{{5C}}{{32r_{0}^{3}{{{\sin }}^{3}}\theta }}\hat {I}({{\theta }_{1}},{{\theta }_{2}}),$(7)
$\hat {I}({{\theta }_{1}},{{\theta }_{2}}) \equiv \int\limits_{{{\theta }_{1}}}^{\pi - {{\theta }_{2}}} {\hat {\kappa }(\varphi )\frac{{{{{\sin }}^{3}}(\varphi - {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}(\varphi + {{\theta }_{2}})}}{{{{{\sin }}^{3}}\varphi }}} d\varphi ,$(8)
$\begin{gathered} {{\kappa }_{{rr}}}(\varphi ) = {{\cos }^{2}}\varphi ,\,\,\,\,{{\kappa }_{{\varphi \varphi }}}(\varphi ) = {{\sin }^{2}}{\kern 1pt} \varphi , \\ {{\kappa }_{{r\varphi }}}(\varphi ) = \sin \varphi \cos \varphi ,\,\,\,\,{{\kappa }_{{zz}}}(\varphi ) = {1 \mathord{\left/ {\vphantom {1 5}} \right. \kern-0em} 5}. \\ \end{gathered} $В выражение для постоянной $C \equiv \pi \sum\nolimits_{i,j} {{{A}_{{ij}}}{{\rho }_{i}}{{\rho }_{j}}} $ входят парциальные плотности компонентов ${{\rho }_{i}}$, суммирование проводится по всем компонентам твердого тела. Диагональные составляющие тензорного интеграла (7) удовлетворяют условию
а потому и для диагональных составляющих тензора давления можно записатьОчевидно, что локальная зависимость тензора давления характеризуется расстоянием r0 до ребра клина и одной угловой переменной, например, θ1, поскольку θ2 = θ – θ1. Интегралы (7) легко берутся, но приводят к громоздким выражениям из тригонометрических функций. Их явный вид дан в Приложении 2. Но убедиться, что полученные выражения удовлетворяют условиям механического равновесия (3)–(5), можно и не обращаясь к явным аналитическим выражениям для интегралов. Для этого введем переменную $\psi \equiv \varphi - {{\theta }_{1}},$ с помощью которой составляющие тензорного интеграла (7) примут вид
(11)
$\begin{gathered} {{I}_{{\varphi \varphi }}} = \int\limits_{{{\theta }_{1}}}^{\pi - {{\theta }_{2}}} {d\varphi } \frac{{{{{\sin }}^{3}}(\varphi - {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}(\varphi + {{\theta }_{2}})}}{{\sin \varphi }} = \\ = \int\limits_0^{\pi - \theta } {d\psi } \frac{{{{{\sin }}^{3}}\psi {{{\sin }}^{3}}(\psi + \theta )}}{{\sin (\psi + {{\theta }_{1}})}}, \\ \end{gathered} $(12)
$\begin{gathered} {{I}_{{rr}}} = \int\limits_{{{\theta }_{1}}}^{\pi - {{\theta }_{2}}} {d\varphi } \frac{{{{{\cos }}^{2}}\varphi {{{\sin }}^{3}}(\varphi - {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}(\varphi + {{\theta }_{2}})}}{{{{{\sin }}^{3}}\varphi }} = \\ = \int\limits_0^{\pi - \theta } {d\psi } \frac{{{{{\cos }}^{2}}(\psi + {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}\psi {{{\sin }}^{3}}(\psi + \theta )}}{{{{{\sin }}^{3}}(\psi + {{\theta }_{1}})}}, \\ \end{gathered} $(13)
$\begin{gathered} {{I}_{{zz}}} = \frac{1}{5}\int\limits_{{{\theta }_{1}}}^{\pi - {{\theta }_{2}}} {d\varphi } \frac{{{{{\sin }}^{3}}(\varphi - {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}(\varphi + {{\theta }_{2}})}}{{{{{\sin }}^{3}}\varphi }} = \\ = \frac{1}{5}\int\limits_0^{\pi - \theta } {d\psi } \frac{{{{{\sin }}^{3}}\psi {{{\sin }}^{3}}(\psi + \theta )}}{{{{{\sin }}^{3}}(\psi + {{\theta }_{1}})}}, \\ \end{gathered} $(14)
$\begin{gathered} {{I}_{{r\varphi }}} = \int\limits_{{{\theta }_{1}}}^{\pi - {{\theta }_{2}}} {d\varphi } \frac{{\cos \varphi {{{\sin }}^{3}}(\varphi - {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}(\varphi + {{\theta }_{2}})}}{{{{{\sin }}^{2}}\varphi }} = \\ = \int\limits_0^{\pi - \theta } {d\psi } \frac{{\cos (\psi + {{\theta }_{1}}){{{\sin }}^{3}}\psi {{{\sin }}^{3}}(\psi + \theta )}}{{{{{\sin }}^{2}}(\psi + {{\theta }_{1}})}}. \\ \end{gathered} $Теперь, пользуясь выражениями (6) и (11)–(14), легко убедиться в том, что уравнения (3) и (4) выполняются, если принять во внимание тождество ∂/∂φ ≡ –∂/∂θ1. Последнее вытекает из выбора направления орта eφ (рис. 1) и определения углов ${{\theta }_{1}}$ и ${{\theta }_{2}}$. Условие (5) следует из симметрии системы.
Очевидно, что локальная угловая зависимость тензора давления в клиновидной щели сосредоточена в интегралах (11)–(14) как функциях угла θ1. На рис. 2 приведены эти интегралы как двумерные функции θ и θ1. Видно, что при больших значениях угла раствора клина все функции обращаются в нуль при любых значениях θ1 в силу исчезновения щели и превращения системы в плоский поверхностный слой твердого тела в вакууме с нулевым значением давления. Все диагональные компоненты тензорного интеграла (рис. 2а, 2б, 2в) при фиксированном значении угла раствора являются симметричными функциями относительно серединного сечения щели при ${{\theta }_{1}} = {\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2}$, где они принимают минимальные значения. Недиагональная компонента (рис. 2г) равна нулю на данном сечении и меняет знак при пересечении этой плоскости, являясь антисимметричной функцией относительно серединного сечения. Как объяснено в работе [1], это не означает изменения знака реальной сдвиговой компоненты давления на противоположных стенках щели и связано лишь с выбором направления орта полярного угла локальной системы координат (рис. 1).
Интеграл Iφφ при небольших значениях угла раствора описывает отклонения нормального давления от постоянного значения в плоской щели. Для заданного значения угла θ1 этот интеграл монотонно уменьшается с ростом угла раствора. Аналогично ведет себя интеграл Izz (рис. 2б), хотя его значения заметно меньше значений Iφφ. Отсюда следует, что аналог тангенциального давления в плоской щели Izz менее чувствителен к отклонению ее стенок от параллельности по сравнению с нормальным давлением. Гораздо более сложным поведением отличается второй аналог тангенциального давления Irr (рис. 2в), характеризуемый немонотонной зависимостью от угла раствора щели при заданном локальном положении рассматриваемой точки.
В области малых значений переменных можно получить простые аналитические зависимости интегралов, разлагая точные выражения из Приложения 2 в степенные ряды. Получим следующие выражения:
Приведенные выражения удовлетворяют условиям равновесия (3)–(5). Следует отметить, что в отличие от локальной переменной θ1 зависимость интегралов $\hat {I}(\theta ,{{\theta }_{1}})$ от угла раствора θ не характеризует эту зависимость компонент тензора давления, поскольку согласно формуле (6) помимо интегралов нужно учитывать еще множитель sin–3 θ перед ними. Это затрудняет анализ поведения компонент тензора давления при малых значениях угла раствора и сравнения их с компонентами давления в плоской щели [3–5]. Более удобным для этой цели оказывается другой набор локальных переменных, в котором вместо расстояния до ребра ${{r}_{0}}$ рассматривают локальную ширину H, определяемую длиной отрезка (между стенками полости) прямой, перпендикулярной плоскости-биссектрисе двугранного угла и проходящей через расчетную точку ${\mathbf{r}}({{r}_{0}},{{\theta }_{1}})$ (рис. 3).
Согласно геометрии
(19)
${{r}_{0}}\sin \theta = H\frac{{{{{\cos }}^{2}}({\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2})}}{{\cos ({\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2} - {{\theta }_{1}})}}.$Подставляя это выражение в формулу (6), получим новую формулу для тензора давления в пустой клиновидной щели
(20)
$\hat {p}(H,{{\theta }_{1}},{{\theta }_{2}}) = - \frac{{5C{{{\cos }}^{3}}({\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2} - {{\theta }_{1}})}}{{32{{H}^{3}}{{{\cos }}^{6}}({\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2})}}\hat {I}({{\theta }_{1}},{{\theta }_{2}}).$Видно, что характерная для тонких пленок обратная кубическая зависимость от поперечного размера сохраняется и для клиновидной полости. Теперь угловая зависимость компонент тензора давления будет описываться следующими тензорными интегралами:
(21)
$\hat {F}(\theta ,{{\theta }_{1}}) \equiv \frac{{{{{\cos }}^{3}}({\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2} - {{\theta }_{1}})}}{{{{{\cos }}^{6}}{{(\theta } \mathord{\left/ {\vphantom {{(\theta } {2)}}} \right. \kern-0em} {2)}}}}\hat {I}(\theta ,{{\theta }_{1}}).$Их численные значения отличаются от значений интегралов $\hat {I}(\theta ,{{\theta }_{1}})$ на множитель
(22)
$f(\theta ,{{\theta }_{1}}) = \frac{{{{{\cos }}^{3}}({\theta \mathord{\left/ {\vphantom {\theta 2}} \right. \kern-0em} 2} - {{\theta }_{1}})}}{{{{{\cos }}^{6}}{{(\theta } \mathord{\left/ {\vphantom {{(\theta } {2)}}} \right. \kern-0em} {2)}}}}.$Очевидно, что функция (22) будет стремиться к бесконечности при приближении угла раствора к развернутому углу. Однако для сравнения с плоской пленкой достаточно изучить поведение этой функции при значениях углов, ограниченных величиной прямого угла. На рис. 4 приведены угловые зависимости данной функции для случаев θ < π/2 и θ < π/6. Видно, что функция симметрична, всюду больше единицы и при θ1 = θ/2 принимает максимальные значения. В случае угла раствора π/6 максимальное значение примерно равно 1.8.
Учитывая поведение функции f, можно убедиться, что интегралы$\hat {F}(\theta ,{{\theta }_{1}})$ будут качественно отличаться от интегралов $\hat {I}(\theta ,{{\theta }_{1}})$ (рис. 2) и их численные значения окажутся больше. Компоненты этого интеграла при θ ≤ π приведены на рис. 5.
Интеграл Fφφ (рис. 5а) при небольших значениях угла раствора описывает отклонения нормального давления от постоянного значения в плоской щели. Будучи симметричной функцией локальной переменной θ1, на серединном сечении он принимает максимальные значения. При малых значениях угла раствора зависимость от θ1 является довольно слабой, что согласуется с постоянством этой компоненты в плоской щели. Для заданного значения угла θ1 интеграл Fφφ монотонно уменьшается с ростом угла раствора. В отличие от функции Fφφ аналоги тангенциальных компонент тензора Fzz (рис. 5б) и Frr (рис. 5в) принимают максимальные значения на стенках щели. При малых значениях угла раствора их значения близки друг другу, что согласуется с фактом тождества тангенциальных компонент в плоской щели. Однако с увеличением угла раствора предельные значения двух компонент начинают заметно различаться, так что Frr > Fzz. Очевидно, что недиагональная компонента является слабо немонотонной функцией угла раствора клина. Как и интеграл Irφ, Frφ является антисимметричной функцией локальной переменной θ1, хотя соответствующая компонента тензора давления остается симметричной функцией, которая обращается в нуль на серединном сечении клина.
Поскольку при анализе этих функций особый интерес представляет область малых углов, полезно найти аналитические выражения для этой области. В пределе малых значений угла раствора функция f может быть представлена следующим образом:
Имея предельные значения интегралов (15)–(18) и функции f (23), можно найти приближенные формулы для компонент тензора давления в пределе слабых отклонений стенок щели от параллельности. Для удобства сравнения с известными результатами для плоских щелей [3–5] запишем выражения для тензора давления в терминах расстояний рассматриваемой точки до стенок щели h1 и h2, показанных на рис. 1 и 3. С учетом равенств hi = r0 sin θi ≅ r0θi (i = 1, 2) приближенные выражения для компонент тензора давления принимают следующий вид:
(24)
${{p}_{{\varphi \varphi }}}(H,{{h}_{1}},{{h}_{2}}) = - \frac{C}{{6{{H}^{3}}}}\left( {1 - \frac{3}{8}\frac{{h_{1}^{2} + h_{2}^{2}}}{{r_{0}^{2}}}} \right),$(25)
$\begin{gathered} {{p}_{{rr}}}(H,{{h}_{1}},{{h}_{2}}) = \\ = - \frac{C}{{24{{H}^{3}}}}\left( {1 + \frac{{27}}{8}\frac{{h_{1}^{2} + h_{2}^{2}}}{{r_{0}^{2}}} - \frac{{45{{h}_{1}}{{h}_{2}}}}{{4r_{0}^{2}}}} \right), \\ \end{gathered} $(26)
${{p}_{{zz}}}(H,{{h}_{1}},{{h}_{2}}) = - \frac{C}{{24{{H}^{3}}}}\left( {1 + \frac{3}{8}\frac{{h_{1}^{2} + h_{2}^{2}}}{{r_{0}^{2}}} - \frac{{27{{h}_{1}}{{h}_{2}}}}{{4r_{0}^{2}}}} \right),$(27)
$\begin{gathered} {{p}_{{r\varphi }}}(H,{{h}_{1}},{{h}_{2}}) = \frac{C}{{8{{H}^{3}}}}\frac{{{{h}_{1}} - {{h}_{2}}}}{{{{r}_{0}}}} \times \\ \times \,\,\left( {1 - \frac{{21}}{8}\frac{{h_{1}^{2} + h_{2}^{2} - 2{{h}_{1}}{{h}_{2}}}}{{r_{0}^{2}}}} \right). \\ \end{gathered} $По своей точности формулы (24)–(27) должны соответственно заменить формулы (26)–(29) в [1], при выводе которых не был учтен вклад функции f. Из формул (24)–(27) видно, что аналог нормального давления в клиновидной щели (pφφ) для данного значения локальной ширины меньше нормального давления в плоской щели, а аналоги тангенциальных компонент (pzz, prr), наоборот, больше, чем тангенциальные компоненты в плоской щели.
Список литературы
Бродская Е.Н., Русанов А.И. // Коллоид. журн. 2009. Т. 71. С. 23.
Irving J.H., Kirkwood J.G. // J. Chem. Phys. 1950. V. 18. P. 817.
Hamaker H.C. // Physica. 1937. V. 4. P. 1058.
Дерягин Б.В. // Коллоид. журн. 1955. Т. 17. С. 207.
Русанов А.И., Куни Ф.М. // Исследования в области поверхностных сил / ред. Дерягин Б.В. М.: Наука, 1967. С. 129.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Коллоидный журнал