Нефтехимия, 2020, T. 60, № 5, стр. 612-618
Новый комплексный реагент для снижения вязкости сверхтяжелой нефти с аномально высоким кислотным числом при холодном способе добычи
Hao Chen 1, 2, *, Xiong Shen 2, Jiayi Yu 3, Shenglai Yang 1
1 State Key Laboratory of Petroleum Resources and Prospecting
102249 Beijing, P.R. China
2 College of Safe and Off-shore Engineering, China University of Petroleum
102249 Beijing, P.R. China
3 Research Institute of Exploration and Development, Tuha Oilfield company, PetroChina
839009 Xinjiang, Hami, P.R. China
* E-mail: chenhao@cup.edu.cn
Поступила в редакцию 19.08.2019
После доработки 07.09.2019
Принята к публикации 12.05.2020
Аннотация
В данной работе нами предложен новый комплексный реагент для снижения вязкости нефти, названный CSY-1, примененный для эффективной разработки сверхтяжелой нефти скважины М7 месторождения Santanghu в Китае, добываемой “холодным” способом. Дисперсионные и эмульгирующие характеристики реагента обеспечиваются синергетическим эффектом составляющих частей реагента. Оптимальная формула CSY-1 (0.5% октилфенилполиоксиэтиленового эфира, или OP-10; 1.8% додецилбензолсульфонатa натрия (SDBS); 0.1% полиэтиленсорбитанмоноолеата, или Tween 80; 1% NaOH (или Na2CO3)) была установлена на основании результатов экспериментов, выполненных методом ортогонального планирования с учетом экономической оценки. Реологические характеристики тяжелой нефти после добавления CSY-1 существенно отличались от первоначальных. Таким образом может быть получена эмульсия “нефть в воде” с очень низкой вязкостью; при этом степень снижения вязкости может превышать 99%. Результаты моделирования показали, что при использовании данного реагента добыча нефти с одной скважины может быть увеличена с 3.74 до 8.12 т/сут.
Скважина М7 месторождения Santanghu в Китае является месторождением сверхтяжелой нефти с аномально высоким кислотным числом, добываемой “холодным” способом. Для увеличения нефтеотдачи после гидроразрыва пласта проводят закачку воды в сочетании с многократной температурной обработкой, диспергированием нефти и закачкой азота. Однако полевые исследования показали, что эффект от этой стимуляции мал или отсутствует. В качестве альтернативного способа предлагается снижение вязкости за счет эмульгирования. При взаимодействии с поверхностно-активными веществами (ПАВ) тяжелая нефть диспергируется в непрерывном потоке воды и образует эмульсию типа “нефть в воде” (Н/В) с гораздо меньшей вязкостью [1, 2].
Следует отметить, что существуют различные реагенты для снижения вязкости, и они избирательны по отношению к сырью. При этом должна контролироваться стабильность эмульсии. Высокая стабильность эмульсии требуется для поддержания более низкого сопротивления течению в процессах добычи и транспортировки. В то же время в сепараторе эмульсия должна быстро разделяться [3]. Ввиду различий в составе нефти и пластовых условий, для выбора наиболее подходящего ПАВ и оптимизации его состава необходимо провести скрининг.
Ding B. c соавт. [4] пришли к выводу, что уменьшение поверхностного натяжения и образование эмульсии являются двумя главными способами снижения вязкости. В качестве двух эффективных агентов для снижения поверхностного натяжения и образования эмульсии Н/В широко используют ПАВ и щелочи. Синергетический эффект между анионными и неионогенными ПАВ может способствовать снижению вязкости и стабилизации эмульсии Н/В. Было установлено, что щелочь играет большую роль в снижении поверхностного натяжения за счет химических реакций с омыляемыми компонентами сырой нефти и образованием так называемого “мыла” in situ. Таким образом, для синергетического уменьшения поверхностного натяжения на границе раздела Н/В и облегчения эмульгирования нефти, лучше сочетать использование как ПАВ, так и щелочи [5–7]. James J. [8] обобщил функции щелочи, которые включают снижение адсорбционной емкости ПАВ, образование “мыла” in situ и защиту ПАВ от реакций с двух- и трехвалентными ионами металлов Использование ПАВ способствует снижению поверхностного натяжения на границе Н/В, щелочь омыляет нефтяные кислоты, что приводит к повышению растворимости в воде и более низкому поверхностному натяжению [9]. Существует синергетический эффект, благодаря которому их совместное использование способствует снижению поверхностного натяжения на границе Н/В до ультранизких значений [10]. В дополнение к этому, добавление щелочи может увеличить эмульгирующую способность данной смеси. Затем добываемая нефть может быть легко диспергирована в виде маленьких капель, которые могут уноситься водной фазой. Таким образом, эффективность извлечения углеводородов (УВ) из породы может быть значительно увеличена [11].
В данной работе для поиска и разработки недорогого реагента для снижения вязкости, подходящего для пластовых условий скважины M7, проведен скрининг, основанный на конкретных характеристиках пласта и свойствах нефти, что позволило оптимизировать состав реагента. Представлено методичное исследование основных характеристик реагента для снижения вязкости, включая его дисперсионные и эмульгирующие свойства, а также реологические характеристики эмульсий, образованных с тяжелой нефтью. Эффективная вязкость образовавшейся эмульсии связана со значением гидрофильно-липофильного баланса реагента и содержанием воды в эмульсии [12–14]. Для предварительного скрининга первоначально выбран один из трех общепринятых реагентов. Для измерения степени понижения вязкости (СПВ) и установления синергетического эффекта с NaOH исследовали вязкостные свойства. Дополнительно была проведена экономическая оценка. В итоге был разработан новый композитный реагент для снижения вязкости, названный CSY-1. На основании эксперимента, выполненного методом ортогонального планирования, оптимизирован состав реагента, включающего OP-10, Tween 80, SDBS и NaOH. Принимая во внимание контроль затрат и высокое значение кислотного числа нефти, проведено численное моделирование прироста добычи нефти для оптимизации соотношения более дорого OP-10 и более дешевого NaOH. В результате получены данные о степени понижения вязкости, оптимальном интервале обводненности, приросте добычи нефти с одной скважины и составлен прогноз экономической эффективности для описания результатов пилотных испытаний использования CSY-1 на целевом месторождении.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Материалы. Сырье. Сверхтяжелая нефть была получена с месторождения Santanghu (Xinjiang, China). Предварительно обезвоженная нефть содержала следовые количества воды (0.6 мас. %). Состав тяжелой нефти следующий (%): содержание насыщенных УВ – 39.19, ароматических – 23.27, смол – 24.28 и асфальтенов – 6.11 (суммарно 92.85 мас. %). Вязкость и плотность нефти составляли 11 600 мПа с (при 50°С) и 0.95 г/см3 (при 20°С) соответственно. Значение кислотного числа тяжелой нефти составляет 3.7 мг KOH/). На рис. 1 показана зависимость вязкости образца от температуры. Согласно рис. 2, тяжелая нефть ведет себя как ньютоновская жидкость [12, 15, 16].
Поверхностно-активные вещества. Реагент для снижения вязкости BSF-2 является коммерчески доступным, с его помощью может быть образована относительно стабильная эмульсия Н/В.
Реагент для снижения вязкости CSY-1. В качестве компонентов водорастворимого реагента для снижения вязкости были взяты коммерчески доступный неионогенный ПАВ OP-10, анионный ПАВ SDBS, Tween 80 и щелочь NaOH или Na2CO3.
Растворы готовили с использованием минерализованной пластовой воды, которая была добыта из скважины M707H и отфильтрована. Вязкость раствора после добавления разнообразных ПАВ и щелочей к пластовой воде характеризовалась малыми значениями (0.8~6 мПа с).
Синтез композитного реагента для снижения вязкости CSY-1. Первоначально определенное количество NaOH поместили в 9 стаканов и залили 150 мл пластовой воды. После того, как весь NaOH растворился, добавили определенное количество SDBS. Затем раствор перемешивали до полного смешения со скоростью 300 об./мин при 60°C. После того, как весь SDBS равномерно растворился, к раствору с помощью пипетки по капле добавляли заданные количества OP-10 и Tween 80. Затем раствор еще раз перемешивали до полного смешения (образования гомогенного раствора без какого-либо осадка) и охлаждали до комнатной температуры. Образовавшийся белый раствор является композитным реагентом для снижения вязкости CSY-1.
Экспериментальное оборудование. В исследовании были использованы ротационный визкозиметр DV-III (BROOKFIELD US Ltd.), водяная баня с электронным контролем температуры (Changzhou Jintan You Lian Instrument Research Institute, CHINA), измеритель контактного угла и тензиометр OCA-20 (Dataphysics, Germany), аналитические весы (METTLER TOLEDO) и регулируемый электрический миксер.
Исследование снижения вязкости. Образцы эмульсии “вода/нефть” были приготовлены с 11 различными значениями степени обводнения (0, 10, 20, 25, 30, 40, 50, 60, 70, 80 и 90%); вязкость данных эмульсий была измерена при различных скоростях сдвига и температурах (45, 50, 55, 60 и 65°C).
Стоимость реагентов. Основные компоненты как реагента BSF-2, так и реагента CSY-1, закупают у различных компаний. Стоимость BSF-2, OP-10, Tween 80, SDBS, NaOH и Na2CO3 составляет 21 000, 8500, 9500, 920, 2000 и 1700 юань/т соответственно.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ
Исследование коммерческого реагента для снижения вязкости BSF-2. Согласно полученным результатам, BSF-2 совместим с минерализованной пластовой водой, может образовывать стабильные и гомогенные растворы. Поверхностное натяжение между реагентом для снижения вязкости и нефтью ниже 0.076 мН/м при концентрации раствора выше 0.2 мас. %. Образованная эмульсия Н/В почти не прилипает к стеклянной стенке, что свидетельствует об образовании водяной пленки и значительном снижении гидродинамического сопротивления потока.
В табл. 1 приведены результаты исследования BSF-2 в присутствии и в отсутствиe NaOH по ортогональной схеме. При соотношении нефть : вода 7 : 3, скорости сдвига 30 с–1 и концентрации BSF-2 1%, степень понижения вязкости (СПВ) составляет 95.69% при 50°C. Это значение не соответствует стандарту Enterprise Standard of China Petrochemical Corporation (Q/SH 0055-2007). Для того чтобы увеличить СПВ, добавляют NaOH, что вследствие высокого значения кислотного числа нефти приводит к появлению синергетического эффекта. Щелочь NaOH играет главную роль в снижении вязкости. При добавлении 1% щелочи может быть достигнута степень снижения вязкости свыше 99%.
Таблица 1.
№ | BSF-2, % | NaOH, % | Вязкость, мПа с | СПВ, % |
---|---|---|---|---|
1 | 1 | 0 | 500 | 95.69 |
2 | 1 | 1 | 110 | 99.05 |
3 | 3 | 0 | 405 | 96.51 |
4 | 3 | 1 | 50 | 99.57 |
Изучение состава нового реагента для снижения вязкости CSY-1. Оценка основных компонентов. В табл. 2 представлены результаты экспериментального исследования CSY-1. Подобно предыдущему, оно показало, что NaOH играет главную роль среди четырех основных компонентов. С точки зрения наибольшей активности в снижении вязкости был определен предварительный состав реагента: 0.8% OP-10, 2% SDBS, 0.1% Tween 80 и 0.5% NaOH. При этом оптимальная СПВ может достигать 99.85%. Также было измерено межфазное натяжение между раствором CSY-1 и нефтью. Наименьшее значение поверхностного натяжения (0.006 мН/м) было получено для состава № 8 (см. табл. 2).
Таблица 2.
№ | OP-10, % |
SDBS, % |
Tween 80, % |
NaOH, % |
μ, мПа с |
СПВ, % |
---|---|---|---|---|---|---|
1 | 0.50 | 0.50 | 0.10 | 0.05 | 240.0 | 97.93 |
2 | 0.50 | 1.00 | 0.30 | 0.10 | 770.0 | 93.36 |
3 | 0.50 | 2.00 | 0.50 | 0.50 | 75.0 | 99.35 |
4 | 0.80 | 0.50 | 0.30 | 0.50 | 207.5 | 98.21 |
5 | 0.80 | 1.00 | 0.50 | 0.05 | 265.0 | 97.72 |
6 | 0.80 | 2.00 | 0.10 | 0.10 | 262.5 | 97.74 |
7 | 1.00 | 0.50 | 0.50 | 0.10 | 430.0 | 96.29 |
8 | 1.00 | 1.00 | 0.10 | 0.50 | 17.0 | 99.85 |
9 | 1.00 | 2.00 | 0.30 | 0.05 | 320.0 | 97.24 |
На основании выбранного состава реагента и результатов экспериментов был сделан вывод, что между полярными группами CSY-1 и молекулами асфальтенов образуются сильные водородные связи. В результате этого предотвращается агрегация асфальтенов. В тот момент, когда в систему добавляют додецилбензолсульфат натрия (SDBS), максимальная сила трения капель нефти, образованных при разрыве изолированных молекул асфальтенов, значительно снижается. Иначе говоря, стерический фактор (длина цепи) в компонентах реагента может предотвращать агрегацию молекул асфальтенов. Таким образом, за счет изоляции асфальтенов может быть значительно снижено внутреннее трение в нефти.
Оптимизация состава CSY-1. Для того чтобы уменьшить стоимость CSY-1, целесообразно снизить концентрацию OP-10, сохраняя при этом необходимую СПВ. Как видно на рис. 3, при увеличении концентрации OP-10 в растворе до 0.3% СПВ резко возрастает до значений выше 97%. Однако дальнейшее увеличение OP-10 не оказывает заметного влияния на снижение вязкости. Таким образом, для компенсации снижения концентрации OP-10, SDBS и Tween 80, концентрацию дешевого NaOH ввиду высокого значения кислотного числа нефти увеличили до 1%. Согласно полученным результатам, при снижении концентрации дорогостоящего OP-10 СПВ по-прежнему может достигать 99.44%.
Оценка стоимости CSY-1. Стоимость тонны закачиваемой в пласт воды определяется как стоимость реагента для снижения вязкости в 1 т раствора. Стоимость прироста добычи нефти определяется как отношение стоимости реагента для снижения вязкости к стоимости каждой дополнительной тонны нефти. На месторождении было реализовано два цикла закачки воды, которые не обеспечили должной производительности. Поэтому были смоделированы три цикла закачки воды, содержащей CSY-1. В табл. 3 показаны средняя дневная добыча, стоимость тонны воды и стоимость прироста добычи нефти.
Таблица 3.
СПВ, % | Стоимость воды, юань/т | Средняя дневная добыча, т/день | Средний дневной прирост добычи нефти, т/день | Стоимость прироста добычи нефти, юань/т |
---|---|---|---|---|
Закачка воды | – | 0.56 | – | – |
85 | 44.7 | 5.76 | 5.20 | 392 |
90 | 49.4 | 5.82 | 5.26 | 429 |
93 | 52.3 | 6.41 | 5.86 | 408 |
95 | 54.2 | 6.60 | 6.04 | 410 |
96 | 55.1 | 6.85 | 6.30 | 400 |
97 | 56.1 | 7.04 | 6.48 | 395 |
98 | 57 | 7.38 | 6.82 | 382 |
99 | 77.5 | 7.71 | 7.15 | 495 |
99.5 | 91.6 | 8.15 | 7.59 | 550 |
Следует отметить, что в тех случаях, когда СПВ не меняется, в качестве базового критерия выбиралась минимальная цена. Средняя добыча оценивалась по трем циклам закачки воды с CSY-1. Общий объем использованного реагента для снижения вязкости равен 30 000 м2.
На рис. 4 показаны полученные взаимосвязи между СПВ, средним приростом добычи нефти, стоимостью тонны воды и средней стоимостью прироста добычи нефти. С ростом СПВ средний прирост добычи нефти и стоимость тонны воды сначала медленно, а затем резко увеличиваются. Это значит, что стоимость прироста добычи нефти увеличивается при СПВ ниже, чем 70%, затем остается неизменной вплоть до СПВ равной 98%, и наконец, значительно возрастает, но не превышая при этом 550 юаней/т. В итоге, при СПВ равной 99.44%, удается получить не только хорошие результаты по снижению вязкости, а также сохранить стоимость прироста добычи нефти на относительно низком значении. Оптимальный состав CSY-1 – 0.5% OP-10, 1.8% SDBS, 0.1% Tween 80 и 1% NaOH.
Принимая во внимание достигнутое значение СПВ, стоимость тонны воды и прироста добычи нефти, был выбран окончательный состав CSY-1 для скважины M7: 0.5% OP, 1.8% SDBS, 0.1% Tween 80 и 1% NaOH. Стоимость тонны воды при этом не превышает 90 юань/т, а стоимость CSY-1 – 2604.71 юань/т.
Оценка и применение CSY-1. Влияние соотношения нефть/вода на производительность CSY-1. Было установлено, что для образования стабильной эмульсии Н/В необходимо 30%-ное обводнение нефти. При снижении соотношения нефть/вода в диапазоне от 3 : 1 до 3 : 2 вязкость резко снижается. Считается, что диапазон обводнения от 25 до 30% является переходной областью, в которой эмульсия В/Н преобразуется в эмульсию Н/В.
На рис. 5 показано влияние соотношения нефть/ вода на снижение вязкости CSY-1 при 50°C и скорости сдвига 40 с–1. Очевидно, что чем больше обводнение, тем ниже вязкость. При увеличении обводнения до 25% вязкость резко снижается до 620 мПа с. Однако, СПВ составляет лишь 94.66%, что еще слишком мало для эффективной нефтедобычи из скважины M7. Однако при дальнейшем увеличении обводнения до 30% вязкость снижается до 65 мПа с при СПВ 99.44%.
Реологические характеристики эмульсий. Исследования проводили при температуре 50°C и степени обводнения 30%. Для образования эмульсии тяжелую нефть эмульгируют путем применения реагента для снижения вязкости.
На рис. 6 показаны полученные результаты. Эмульгирование приводит к существенному изменению реологических характеристик тяжелой нефти. Тяжелая нефть до эмульгирования является типичной ньютоновской жидкостью, а образовавшаяся эмульсия Н/В представляет собой псевдопластичную среду. При малых скоростях сдвига эффективная вязкость эмульсии Н/В, образованной тяжелой нефтью и CSY-1, резко снижается при увеличении скорости сдвига, затем снижение становится меньше, а когда скорость сдвига увеличивается до определенного значения, эффективная вязкость мало изменяется при дальнейшем увеличении скорости сдвига. Иначе говоря, изменение эффективной вязкости малó при больших скоростях сдвига [17–20]. Это указывает на то, что тяжелая нефть (ньютоновская жидкость) в результате эмульгирования образовала неньютоновскую жидкость. При этом частицы тяжелой нефти в образованной эмульсии ориентированы, вытянуты, деформированы или диспергированы, что приводит к очень низким значениям эффективной вязкости. Предел текучести тяжелой нефти до и после выделения из эмульсии равен нулю. Эмульсия данной нефти имеет предел текучести в диапазоне 1–10 Па.
Численное моделирование использования CSY-1. На взятой за пример скважине M706H суммарная добыча нефти и воды за два первоначальных цикла закачки воды составляют 4100 и 1439 т соответственно. Средняя добыча нефти составляет лишь 3.74 т/сут. Для изучения эффективности добычи при добавлении реагента для снижения вязкости CSY-1 было проведено численное моделирование, основанное на геологической модели и программном обеспечении CMG. На рис. 7 показано сравнение обычной добычи, добычи с закачкой воды и воды с реагентом в реальных условиях пласта. Согласно результатам, большее снижение вязкости приводит к большему приросту добычи и среднесуточной добычи нефти.
При обычном режиме и режиме с закачкой воды добыча нефти в следующих трех циклах составляет всего лишь 0.47 и 0.56 т/сут соответственно. При СПВ, равных 90 и 95% добыча нефти может возрасти до 5.82 и 6.04 т/сут. При дальнейшем увеличении СПВ до 99.44% добыча нефти может увеличиться до 8.12 т/сут.
Предполагается, что экономическая выгода со скважины M706H в период с 2020 по 2022 гг. составит 22.16 млн юаней при стоимости нефти 50 $/баррель.
Таким образом, разработан новый комплексный реагент для снижения вязкости CSY-1 с очень низкой стоимостью для “холодной” добычи высоковязкой нефти из скважины M7 месторождения Santanghu. Реагент обладает сильным синергетическим эффектом диспергатора и эмульгатора. На основании проведенного исследования могут быть сделаны следующие выводы:
1. Эмульгирование приводит к значительным изменениям реологии тяжелой нефти. До эмульгирования тяжелая нефть является типичной ньютоновской жидкостью, а эмульсия нефть/вода, образованная после эмульгирования, обладает псевдопластичными свойствами. Предел текучести тяжелой нефти до и после выделения из эмульсии равен нулю. Кажущееся изменение вязкости эмульсии малó при высоких скоростях сдвига.
2. Благодаря высокому значению кислотного числа нефти, доступные щелочные соединения, такие как NaOH и Na2CO3, могут реагировать с нефтяными кислотами с образованием ПАВ. Возникающая в результате этого синергия значительно снижает расход и стоимость реагента для снижения вязкости.
3. На основании проведенных экспериментов методом ортогонального планирования и экономической оценки оптимизирован состав CSY-1 для целевой скважины: 0.5% OP-10, 1.8% SDBS, 0.1% Tween 80 и 1% NaOH (или Na2CO3). Степень понижения вязкости при использовании данного реагента достигает 99.44%.
4. Согласно результатам моделирования, нефтеотдача одной скважины для следующих трех циклов закачки воды с CSY-1 может возрасти с 3.74 до 8.12 т/сут. Стоимость тонны воды и удельная стоимость увеличения добычи нефти с CSY-1 могут оставаться на уровне 90 и 542 юань/т соответственно.
Список литературы
Ezeuko C.C., Wang J., Gates I.D. // SPE J. 2013. V. 18. № 3. P. 440.
Hoshyargar V., Ashrafizadeh S.N. // Ind. Eng. Chem. Res. 2013. V. 52. № 4. P. 1600.
Martinez-Palou R., Ceron-Camacho R., Chavez B., Vallejo A.A., Villanueva-Negrete D., Castellanos J., Karamath J., Reyes J., Aburto J. // Fuel. 2013. V. 113. P. 407.
Ding B., Zhang G., Ge J. // Energy Fuels. 2010. V. 24. P. 6346.
Bai Y., Wang Z., Shang X., Dong C., Zhao X., Liu P. // Energy Fuels. 2017. V. 31. № 6. P. 5860.
Samanta A., Ojha K., Mandal A. // Energy Fuels. 2011. V. 25. P. 1642.
Panthi K., Mohanty K.K. // Energy Fuels. 2013. V. 27. P. 764.
James J. Modern Chemical Enhanced Oil Recovery: Theory and Practice. Burlington, MA: Gulf Professional Publishing, 2011. pp. 389−405.
Dalmazzone C., Noïk C., Argillier J.-F. // Energy Fuels. 2012. V. 26. № 6. P. 3462.
Pei H., Zhang G., Ge J., Tang M., Zheng Y. // Energy Fuels. 2012. V. 26. № 5. P. 2911.
Chen Z., Zhao X. // Energy Fuels. 2015. V. 29. № 4. P. 2153.
Malkin A.Ya., Zadymova N.M., Skvortsova Z.N., Traskine V.Y., Kulichikhin V.G. // Colloids Surf. A: Physicochem. Eng. Aspects. 2016. V. 504. P. 343.
Malkin A.Ya., Khadzhiev S.N. // Pet. Chem. 2016. V. 56. № 7. P. 541.
Zadymova N.M., Skvortsova Z.N., Traskin V.Y., Yampol’skaya G.P., Mironova M.V., Frenkin E.I., Kulichikhin V.G., Malkin A.Ya. // Colloid J. 2016. V. 78. № 6. P. 735.
Langevin D., Poteau S., Hénaut I., Argillier J.F. // Oil Gas Sci. Technol. 2004. V. 59. № 5. P. 511.
Yang Y., Guo J., Cheng Z., Wu W., Zhang J., Zhang J., Yang Z., Zhang D. // Energy Fuels. 2017. V. 31. № 2. P. 1159.
Zadymova N.M., Skvortsova Z.N., Traskin V.Y., Kulikov-Kostyushko F.A., Kulichikhin V.G., Malkin A.Ya. // J. Petrol. Sci. Eng. 2017. V. 149. P. 522.
Malkin A.Ya., Zuev K.V., Arinina M.P., Kulichikhin V.G. // Energy Fuels. 2018. V. 32. № 11. P. 11 991.
Wen J., Zhang J., Wei M. // J. Petrol. Sci. Eng. 2016. V. 147. P. 760.
Zhang J., Chen X., Zhang D., Xu J. // J. Petrol. Sci. Eng. 2017. V. 156. P. 563.
Дополнительные материалы отсутствуют.