Приборы и техника эксперимента, 2021, № 5, стр. 100-104
АКУСТООПТИЧЕСКИЙ ДЕФЛЕКТОР НА ПАРАТЕЛЛУРИТЕ – ПОВЫШЕНИЕ ТЕПЛОВОЙ СТАБИЛЬНОСТИ ПАРАМЕТРОВ
С. Н. Антонов a, *, Ю. Г. Резвов b, **
a Фрязинский филиал Института радиотехники и электроники им. В.А. Котельникова РАН
141190 Фрязино, Московской обл., пл. Введенского, 1, Россия
b Новомосковский институт Российского химико-технологического университета им. Д.И. Менделеева
301665 Новомосковск, Тульской обл., ул. Дружбы, 8, Россия
* E-mail: olga-ant@yandex.ru
** E-mail: rezvovyug@mail.ru
Поступила в редакцию 16.01.2021
После доработки 05.02.2021
Принята к публикации 07.02.2021
Аннотация
Экспериментально исследованы явления, возникающие при внутреннем нагреве (выделении управляющей радиомощности) акустооптического дефлектора на основе парателлурита с отводом тепла от пьезопреобразователя через жидкостный контакт. Установлено, что, кроме температурного дрейфа скорости звука и показателей преломления, существенное влияние на характеристики дефлектора оказывает температурная неоднородность. При этом объем кристалла ведет себя как оптический клин – более оптически плотный у преобразователя, и менее плотный – при удалении от него. Обнаружен эффект внутренней компенсации тепловой девиации положения дифрагированного луча при определенной ориентации дефлектора.
1. ВВЕДЕНИЕ
Прикладная акустооптика (а.о.) – это управление параметрами светового излучения и создание устройств для этих целей. Теория а.о.-дифракции и ряд практически интересных приборных реализаций описаны достаточно подробно в работах [1–7]. Особую нишу в современных лазерных системах занимают а.о.-дефлекторы (а.о.д.) – устройства для углового сканирования лазерного луча. Совокупность таких параметров, как управление интенсивным (десятки и сотни киловатт на квадратный сантиметр) лазерным излучением, высокое быстродействие, отсутствие механически перемещаемых элементов, малые вносимые световые потери, небольшие габариты и масса, делают а.о.д. перспективным элементом в различных лазерных системах [8–10].
Доминирующим материалом современных а.о.д. является монокристалл парателлурита (TeO2). Кристалл обладает феноменально большой величиной а.о.-качества – М2 = 1000 ⋅ 10–18 с3/г (при дифракции на медленной сдвиговой акустической моде), широким диапазоном прозрачности – от 0.35 до 5 мкм, высокой лучевой стойкостью. Развита технология производства больших (со стороной более 20 мм) однородных кристаллов TeO2. Дефлектор на базе парателлурита – объект данной работы.
Акустооптические дефлекторы находят широкое применение в лазерных системах вывода (нанесения) изображения, маркировки узлов и деталей, в 3-D принтерах как в комбинации с электромеханическими сканерами, так и самостоятельно [11]. Одной из задач в таких системах является повышение кратковременной и долговременной стабильности основных параметров а.о.д. Так, нестабильность положения лазерного луча и изменение эффективности дифракции снижают качество выводимого изображения. Это происходит, в том числе, из-за тепловых эффектов [12–20]. Нестабильность параметров связана с температурой как а.о.-ячейки в целом, так и отдельных ее элементов – кристалла TeO2 и пьезопреобразователя. Стабилизация температуры а.о.д. в целом достаточно очевидна, технически несложна, но, как будет показано в данной работе, полностью не решает задачу стабилизации параметров.
Внимание данной работы акцентируется на исследовании эффектов, возникающих при внутреннем нагреве, в частности выделении подводимой управляющей радиомощности, и их влиянии на стабильность основных параметров а.о.д. Задача работы – определение численных значений приемлемого (компромиссного) соотношения между основными параметрами (эффективность, полоса сканирования) и максимальным уровнем управляющей мощности.
2. КОНСТРУКЦИЯ ДЕФЛЕКТОРА
Электрическая мощность, подводимая к а.о.д., вызывает повышение температуры в различных областях а.о.-кристалла. Основные механизмы выделения тепла следующие. Первый – это нагрев области, прилежащей к пьезопреобразователю, в силу потерь на преобразование электричество–звук. Оценки в диапазоне акустической частоты до 100 МГц составляют 2–4 дБ. Второй – затухание (диссипация) в теле кристалла ТеО2. Диссипация для медленной сдвиговой моды равна 2.4 дБ/см на частоте 100 МГц, поэтому на частоте около 40 МГц при длине кристалла 15 мм такие потери составят около 2 дБ. Третий – выделение тепла на тыльном торце звукопровода – в поглотителе звука.
Особенностью разработанной конструкции а.о.д. является использование технологии отвода тепла от пьезопреобразователя через жидкостный контакт [21–23]. Суть в том, что значительное различие комплексного импеданса для сдвиговых акустических колебаний жидкостей и твердого тела (пьезопреобразователя) обеспечивает акустическую изоляцию последнего от теплоотвода при хорошей передаче тепла. Принципиальная схема конструкции приведена на рис. 1.
Внешний вид а.о.д. представлен на рис. 2.
Кристалл ТеО2 (1) приклеен к латунному корпусу 2, и через слой жидкости 3 (d = 5–10 мкм) торец пьезопреобразователя находится в контакте c вертикальной стенкой держателя. В качестве жидкостного слоя используется глицерин – невысыхающая жидкость с малым давлением насыщенного пара при высокой температуре.
Параметры а.о.д. (используемого далее в экспериментах) следующие: пьезопреобразователь сдвиговых колебаний из LiNbO3 длиной 5 мм и высотой 4 мм, наклон акустического вектора 6° к оси [110]. Технология акустического контакта (акустического согласования преобразователя и ТеО2) обеспечивала акустическую полосу 20–50 МГц при КСВ < 2 и потери на преобразования 2.4–2.6 дБ.
Длительная эксплуатация данной конструкции показала, что управляющие мощности непрерывного радиосигнала не приводят к деградации дефлектора.
3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ МЕТОДИКА И УСТАНОВКА
На рис. 3 показаны измеряемые параметры а.о.д.
Излучение I лазера с расходимостью α на выходе а.о.д. преобразуется в лучи нулевого I0 и дифракционного I1 порядка с углом межу ними θ. В зависимости от подводимой мощности Р измерялись девиация дифрагированного луча Δθ и его измененная расходимость α1. Измерения проводились в двух геометрических конфигурациях (см. вставки на рис. 3): I – когда свет падал на набегающий акустический фронт и II – на развернутый на 180° акустический фронт. Тепловая модификация лазерных лучей на выходе а.о.д. измерялась на установке, схема которой представлена на рис. 4.
Измерялись абсолютные величины светового диаметра D и смещение луча ∆d, данные регистрировались в 2-D и 3-D виде и пересчитывались в углы.
4. ДАННЫЕ ЭКСПЕРИМЕНТА. ЭФФЕКТ КОМПЕНСАЦИИ ТЕМПЕРАТУРНОЙ НЕСТАБИЛЬНОСТИ
Эксперимент с а.о.д. (параметры см. выше) проводился на частоте звука 42 МГц при подводимой непрерывной мощности управления в диапазоне до 5 Вт. Лазерный луч с длиной волны λ = 0.63 мкм на входе а.о.д. имел апертуру 2.5 мм и расходимость α = 0.7 мрад. Полный угол отклонения θ = 41 мрад.
Рис. 5 показывает изменение температуры поверхности кристалла а.о.д. в экспериментальном диапазоне непрерывной мощности управления.
На рис. 6 представлено изменение относительного положения дифрагированного луча от температуры кристалла при малых управляющих мощностях (без внутреннего нагрева) [23]. Отметим, что абсолютная величина угла отклонения с ростом температуры уменьшается. Поскольку θ = $\lambda f{\text{/}}{v}$, где f и $v$ – соответственно частота и скорость звуковой волны, это однозначно связано с тем, что с ростом температуры скорость звука возрастает.
Дальнейшие измерения проводились в зависимости от подводимой управляющей радиомощности. На рис. 7 показана относительная девиация (отклонение) нулевого и первого брэгговского порядков.
Абсолютная девиация дифракционного порядка составила ≈0.06 мрад/Вт (для случая на рис.7а) и ≈0.1 мрад/Вт (для случая на рис. 7б).
На рис. 8 представлена зависимость относительного уширения дифрагированного луча от подводимой мощности управления. Абсолютное уширение составило (в линейном приближении зависимости) ≈0.35 мрад/Вт.
Анализ результатов показывает, что наблюдаемая зависимость углового положения лучей от мощности ультразвука линейна и имеет специфические особенности. Первая – это различие знака отклонения нулевого и 1-го дифракционных порядков для противоположных положений а.о.д. относительно падающего луча (0 или 180°). Вторая особенность – различие абсолютных величин температурной девиации 1-го дифракционного порядка для противоположных положений а.о.д. Существенно, что при равных мощностях сигнала отношение девиаций оставляет ~1.5 и, по сути, является эффектом компенсации температурной зависимости угла отклонения.
Качественное объяснение наблюдаемым эффектам следующее. Пренебрегая затуханием звука в ТеО2, положим, что основной источник тепла – область кристалла вблизи преобразователя. Рассмотрим два независимых температурных механизма, приводящих к изменению угловых положений лучей на выходе а.о.д. Первый – это положительное температурное изменение оптической плотности [24]. Вследствие того что нагрев максимален около преобразователя и спадает при удалении от него, объем кристалла можно представить в виде оптического клина – более оптически плотного у преобразователя и менее – при удалении от него.
Следовательно, отклонение луча (по этому механизму) будет происходить в сторону основания клина, т.е. в сторону преобразователя (см. вставки I и II на рис. 3), величину отклонения обозначим как Δθк. Данное воздействие происходит как на падающий луч, так и на дифрагированный с одним знаком отклонения: на рис. 7а – против угла дифракции, на рис. 7б – в направлении дифракции.
Второй механизм – это изменение (увеличение) скорости звука, которое влияет только на дифрагированный луч, уменьшая угол дифракции на величину Δθт. Таким образом, в зависимости от положения а.о.д. относительно падающего луча лазера суммарная величина девиации первого порядка дифракции составит: Δθ = Δθк – Δθт (см. рис. 7а) и Δθ = Δθк + Δθт (см. рис. 7б).
Обнаруженный эффект можно охарактеризовать как внутреннюю компенсацию тепловой зависимости положения дифрагированного луча и следует учитывать (использовать) при конструировании систем, содержащих а.о.д. на основе ТеО2.
Также наблюдается линейно-зависимое от мощности звука уширение дифрагированного порядка, причиной которого является оптическая неоднородность кристалла в области а.о.-взаимодействия, что также необходимо учитывать.
ВЫВОДЫ
1. Разработана конструкция а.о.д. на основе кристалла ТеО2 с отводом тепла от тыльной поверхности пьезопреобразователя через тонкий жидкостный контакт, который обеспечивает хороший отвод тепла при акустической изоляции. Конструкция обеспечивает возможность непрерывной работы при управляющей мощности до 5 Вт. Это позволяет существенно уменьшить длину преобразователя, что расширяет полосу сканирования а.о.д.
2. Измерена зависимость углового положения дифрагированного излучения от управляющей радиомощности и получены соотношения между величиной тепловой девиации и уровнем мощности. Установлено, что величина отклонения зависит от расположения а.о.д. относительно входного лазерного луча (0 или 180°), что имеет значение для повышения стабильности параметров устройств на основе а.о.д.
Список литературы
Магдич Л.Н., Молчанов В.Я. Акустооптические устройства и их применение. М.: Сов. радио, 1978.
Балакший В.И., Парыгин В.Н., Чирков Л.Е. Физические основы акустооптики. М.: Радио и связь, 1985.
Корпел А. Акустооптика. М.: Мир, 1993.
Xu J., Stroud R. Acousto-optic devices. N.Y.: Wiley, 1992.
Задорин А.С. Динамика акустооптического взаимодействия. Томск: Томский гос. ун-т, 2004.
Молчанов В.Я., Китаев Ю.И., Колесников А.И., Нарвер В.Н., Розенштейн А.З., Солодовников Н.П., Шаповаленко К.Г. Теория и практика современной акустооптики. М.: МИСиС, 2015.
Design and fabrication of acousto-optic devices / Ed. A.P. Goutzoulis and D.R. Pape. N.Y.: Marcel Dekker, 1988.
Romer G.R.B.E., Bechtold P. // Physics Procedia. 2014. V. 56. P. 29. https://doi.org/10.1016/j.phpro.2014.08.092
Гуляев Ю.В., Казарян М.А., Мокрушин Ю.М., Шакин О.В. Акустооптические лазерные системы формирования телевизионных изображений. М.: Физматлит, 2016.
Антонов С.Н. // ПТЭ. 2019. № 3. С. 89. https://doi.org/10.1134/S0032816219020174
Антонов С.Н., Резвов Ю.Г. // ПТЭ. 2020. № 6. С. 46. https://doi.org/10.31857/S0032816220050262
Морозова К.А., Каплунова Е.И., Рыбина С.С., Шмелева Е.В., Костюк А.В., Самохвалов Н.Е. // Вестник ТвГУ. Серия Физика. 2015. № 1. С. 38.
Tretiakov S., Grechishkin R., Kolesnikov A., Kaplunov I., Yushkov K., Molchanov V., Linde B.B.J. // Acta Physica Polonica A. 2017. V. 127. № 1. P. 72. https://doi.org/10.12693/APhysPolA.127.72
Белоусов А.П., Белоусов П.Я., Борыняк Л.А. // Известия Томского политехнического университета. 2014. Т. 325. № 2. С. 137.
Манцевич С.Н., Юхневич Т.В., Волошинов В.Б. // Оптика и спектроскопия. 2017. Т. 122. № 4. С. 694. https://doi.org/10.7868/S003040341704016X
Zarubin V., Yushkov K., Chizhikov A., Molchanov V., Tretiakov S., Kolesnikov A., Cherepetskaya E., Karabutov A. // Proceedings of Meetings on Acoustics. 2018. V. 32. № 1. P. 032002-1. https://doi.org/10.1121/2.0000722
Zarubin V.P., Yushkov K.B., Chizhikov A.I., Makarov O.Yu., Molchanov V.Ya., Tretiakov S.A., Kolesnikov A.I., Cherepetskaya E.B., Karabutov A.A. // NDT and E International. 2018. V. 98. P. 171. https://doi.org/10.1016/j.ndteint.2018.05.010
Mantsevich S.N., Kostyleva E.I. // Ultrasonics. 2019. V. 91. P. 45. https://doi.org/10.1016/j.ultras.2018.07.016
Tretiakov S., Kolesnikov A., Kaplunov I., Grechishkin R., Yushkov K., Shmeleva E. // International Journal of Thermophysics. 2016. V. 37. № 1. Article number 6. https://doi.org/10.1007/s10765-015-2017-x
Гук А.С., Гуляев Ю.В., Евстигнеев В.Л., Казарян М.А., Мокрушин Ю.М., Талалаев М.А., Шакин О.В. Температурные эффекты в акустооптических дефлекторах на парателлурите. М.: РАН, 2017. ISBN: 978-5-906906-41-0
Антонов С.Н., Таешников А.Б. // Акустический журнал. 1991. Т. 37. № 5. С. 837.
Антонов С.Н. // ПТЭ. 2019. № 6. С. 82. https://doi.org/10.1134/S0032816219060016
Антонов С.Н. // Акустический журнал. 2019. Т. 65. № 5. С. 588. https://doi.org/10.1134/S0320791919050034
Stefanskii I.V., Mikhalevich S.E., Burak Y.V., Sapovskii V.M. // Journal of Applied Spectroscopy. 1989. T. 51. № 2. C. 790. https://doi.org/10.1007/BF00659956
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Приборы и техника эксперимента