Расплавы, 2021, № 2, стр. 146-158
Вязкость и электропроводность расплавов системы B2O3–CaO–FeO
А. С. Вусихис a, *, Е. Н. Селиванов a, В. В. Рябов a, В. П. Ченцов a
a Институт металлургии Уральского отделения РАН
Екатеринбург, Россия
* E-mail: vas58@mail.ru
Поступила в редакцию 18.08.2020
После доработки 15.10.2020
Принята к публикации 28.11.2020
Аннотация
Системы на основе оксида бора используются для рафинирования металлов в пирометаллургических агрегатах, а также при моделировании различных металлургических процессов. Цель работы состоит в определении вязкости и электропроводности расплавов системы B2O3–CaO–FeO в зависимости от состава и температуры. В представленной работе приведены результаты измерений вязкости и электропроводности систем B2O3–CaO при соотношениях B2O3/CaO равных 3.0, 1.86 и 1.22 с добавками FeO (до 20%) в широком интервале температур области стеклообразования. Для измерения вязкости использован метод вибрационной вискозиметрии, электропроводности – контактный метод с использованием моста переменного тока. Установлены зависимости вязкости и электропроводности в интервале температур 1100–1750 К. Показано, что с увеличением температуры вязкость (η) расплавов снижается, а электропроводность (æ) – увеличивается. Обнаружено, что в интервалах температур (Тmax–Т1) и (Т1–Т2), соответствующих высоко- и низкотемпературным зонам гомогенного расплава, вязкость и электропроводность в координатах ln η–1/Т и ln æ–1/T имеют линейную зависимость. Определены энергии активации вязкого течения (Еη) и электропроводности (${{E}_{\varkappa }}$). В высокотемпературной области энергии активации вязкого течения расплавов меняются от 13 до 103 кДж/моль, а с понижением температуры от 59.7 до 185 кДж/моль. Сопоставление значений Еη и ${{E}_{\varkappa }}$ показало, что их отношение не является постоянной величиной. Это свидетельствует о различии группировок, отвечающих за вязкое течение и электропроводность. В интервале температур (Т2–Тmin) показано наличие участка с нелинейной зависимостью, на котором происходит стеклование во всем интервале изменений (B2O3/CaO равно 3.0), стеклование имеет место до температур около 1150 К (B2O3/CaO равном 1.86) с последующим образованием кристаллитов, а также с частичной кристаллизацией расплава в интервале температур измерений (B2O3/CaO равно 1.22). Полученные результаты использовали при описании структуры боратных расплавов. Кроме того, полученные сведения полезны для обоснования составов расплавов, используемых при рафинировании металлов в пирометаллургических агрегатах.
ВВЕДЕНИЕ
Добавки оксида бора широко используют для улучшения свойств стекол, глазурей и керамик, применяют в качестве флюсов при выращивании монокристаллов оксидных соединений [1, 2], а также в процессах черной [3] и цветной [4] металлургии.
К настоящему времени достаточно подробно изучены строение и свойства стеклообразного и жидкого оксида бора, а также боратных стекол и расплавов, модификаторами в которых выступают щелочные и редкоземельные металлы [5–13]. Бор может образовывать [14] только три ковалентные связи с ожидаемой тригональной (BO3) геометрией, образуя треугольники, в каждой из вершин которых находится по атому кислорода, а в центре атом бора. В связи с этим в стеклообразном и расплавленном борном ангидриде борокислородные треугольники BO3, соединяясь по три вершинами через атомы кислорода, образуют бороксольные кольца: левый атом кислорода, лежащий в вершине основания верхнего треугольника, одновременно находится в вершине нижнего левого треугольника, а правый атом кислорода – в вершине правого, нижние треугольники имеют один и тот же атом кислорода в основании. Непрерывные двумерные цепи из треугольников (BO3)3– и бороксольных колец (BO3)3 образуют плоские сетки, связанные между собой слабыми Ван-дер-Ваальсовыми силами.
Вязкость (η) расплавленного оксида бора при температурах 1200–1600 К меняется от 10 до 2 Па · с. Снижение вязкости при увеличении температуры связано с разупорядочением структурных единиц расплавленного борного ангидрида, с увеличением свободного объема расплава, с ослаблением взаимодействия между структурными единицами. В координатах ln η–1/T имеет место линейная зависимость, исходя их которой энергия активации составляет 62.0 кДж/моль, бороксольные кольца являются единицами вязкого течения [11]. Электропроводность в координатах ln æ–1/T изменяется нелинейно, что является свидетельством структурной перестройки расплава при изменении температуры, связанной с распадом крупных боратных группировок, увеличением доли анионов типа ВО2О– и ВОз. Электропроводность расплавленного оксида бора в диапазоне температур 1400–1650 К составляет (1.23–3.22) ⋅ 10–6 ⋅ Ом–1 ⋅ м–1 [8].
Введение в боратные расплавы оксидов щелочных металлов приводит к существенному изменению структуры, обусловленному появлением четырехкоординированного бора [6]. В связи с этим, в структуре кроме бороксольных колец, появляются диборатные, триборатные, пентаборатные группировки, в которых атом бора окружен как тремя, так и четырьмя атомами кислорода. В результате образуется смешанная структура, в которой плоские BO3-треугольники чередуются с трехмерными BO4-тетраэдрами, предрасположенность которых к полимеризации ведет к стеклообразованию при охлаждении. Этим обеспечивается частичная химическая “сшивка” плоскостей, что увеличивает общую связанность структуры [5, 9, 10]. Аналогичные закономерности выявлены для расплавов боратов двухвалентных элементов [12, 13].
Ранее [13] проведены измерения вязкости, электропроводности, поверхностного натяжения и плотности расплавов системы СаО–В2О3, при соотношениях В2О3/СаО в пределах 1.2–3.0. Рассчитаны энергии активации вязкого течения и электропроводности, оценен размер структурных единиц, приведены корреляционные уравнения, связывающие физико-химические свойства с температурой. Радиусы (r) единиц вязкого течения в расплавах В2О3–СаО определены по уравнению
(1)
${{{{Е}_{\eta }}} \mathord{\left/ {\vphantom {{{{Е}_{\eta }}} {{{N}_{{\text{А}}}}}}} \right. \kern-0em} {{{N}_{{\text{А}}}}}} = 4\pi {{r}^{2}}\sigma ,$В низкотемпературной области гомогенного расплава значения r составили 1.57 ⋅ 10–10– 2.06 ⋅ 10–10 м, где большие величины относятся к расплавам с повышенным содержанием СаО. Рассчитанные значения r близки к размерам группировок ВО3, а различия, вероятно, связаны с образованием группировок типа Са–В–О. В высокотемпературной области значения r расплавов В2О3–СаО не превышают 10–10 м.
Литературных сведений о физико-химических свойствах расплавов B2O3–CaO–FeO не выявлено, хотя именно железосодержащие оксидные расплавы представляют интерес для процессов рафинирования цветных металлов [15, 16].
Цель работы состоит в определении вязкости и электропроводности расплавов системы B2O3–CaO–FeO и их зависимость от состава и температуры.
МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
Для определения вязкости использован метод вибрационной вискозиметрии [17, 18] с измерением температуры расплава платино-платинородиевой термопарой. Измерительный щуп изготовлен из платины, для исключения его взаимодействия с расплавом. Измерение электропроводности осуществлено контактным методом с использованием моста переменного тока на частоте 5 кГц [19]. Измерения проводили в интервале температур 1100–1750 К при охлаждении расплава со скоростью 7–10 К/мин. Прекурсоры образцов готовили сплавлением прокаленных B2O3 и CaO. После охлаждения их измельчали, смешивали с необходимым количеством FeO, помещали в тигель, нагревали до 1700 К и проводили измерения. Составы образцов изменяли в широких пределах (табл. 1): соотношение B2O3/CaO от 1.2 до 3.0, а содержание FeO – до 20%.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ
В ходе экспериментов получены данные о влиянии на вязкость (рис. 1) и электропроводность (рис. 2) расплавов системы B2O3–CaO–FeO их составов и температуры. Показано, что с увеличением температуры вязкость (η) B2O3–CaO–FeO снижается, а электропроводность (æ) – увеличивается. Причиной вязкого течения является наличие градиента скорости между движущимися слоями жидкости. Снижение вязкости с ростом температуры связано с разупорядочением структурных единиц, ослаблением взаимодействия между ними, увеличением свободного объема расплава. Уменьшение вязкости способствует росту подвижности ионов в расплаве.
Общее выражение для оценки электропроводности имеет вид [12]
где e – заряд электрона, n и u – соответственно число носителей тока и их подвижность.При постоянных температурах в области гомогенных расплавов в системе с В2О3/СаО равном 3.0 добавка оксида железа приводит к снижению вязкости (рис. 3) и повышению электропроводности (рис. 4). Однако, эта зависимость немонотонная. При содержании FeO (СFeO) равном 10% выявлен максимум на кривых вязкости и электропроводности. В системе с В2О3/СаО около 1.86, добавка оксида железа приводит к максимуму на кривой вязкости в районе значений СFeO около 5%, но минимуму электропроводности. Минимуму на кривой вязкости при 15% FeO соответствует максимум электропроводности. В системе с соотношением В2О3/СаО равным 1.22 добавка оксида железа приводит к снижению вязкости в интервале значений СFeO в пределах 5–10%, с последующим ее повышением. На кривых электропроводности выявлено ее повышение при значениях СFeO около 10%.
В ходе обработки полученных данных установлены зависимости, связывающие вязкость и электропроводность расплавов с температурой и составом, выраженные общим уравнением, коэффициенты пропорциональности которого представлены в табл. 2:
(3)
${\text{ln}}\left( a \right) = b + c{{C}_{{{\text{FeO}}}}} + dC_{{{\text{FeO}}}}^{{\text{2}}} + eT + f{{T}^{{\text{2}}}}.$Таблица 2.
B2O3/CaO | a | b | c | d · 103 | e | f · 105 | R2 |
---|---|---|---|---|---|---|---|
3.0 | η | 38.2 | –0.13 | 2.60 | –0.05 | 1.47 | 0.927 |
æ | –41.6 | 0.28 | –8.37 | 0.05 | –1.57 | 0.945 | |
1.87 | η | 34.1 | 0.08 | –4.25 | –0.04 | 1.34 | 0.869 |
æ | –31.2 | 0.04 | 1.29 | 0.04 | –1.18 | 0.967 | |
1.22 | η | 41.5 | –0.09 | 7.37 | –0.05 | 1.62 | 0.912 |
æ | –30.7 | 0.03 | 1.16 | 0.04 | –1.24 | 0.970 |
Для всех стеклообразующих жидкостей в широком температурном интервале зависимость вязкости от температуры можно выразить уравнением [20]:
(4)
${\text{ln}}\left( \eta \right) = A + {{{{Е}_{\eta }}\left\{ Т \right\}} \mathord{\left/ {\vphantom {{{{Е}_{\eta }}\left\{ Т \right\}} {RТ,}}} \right. \kern-0em} {RТ,}}$В области высоких температур это уравнение линейно, совпадает с уравнением Френкеля–Андраде [7] и имеет вид
(5)
${\text{ln}}\left( \eta \right) = A + {{{{Е}_{\eta }}} \mathord{\left/ {\vphantom {{{{Е}_{\eta }}} {RТ.}}} \right. \kern-0em} {RТ.}}$Уравнение справедливо для интервала температур, в котором структурная единица вязкого течения остается постоянной, поэтому энергия активации не зависит от температуры.
В интервале стеклования единицы вязкого течения представляют собой сложные полимерные комплексы, на размеры которых влияет температура, поэтому вязкость рассматриваемой системы не подчиняется уравнению Френкеля–Андраде. Энергия активации вязкого течения здесь зависит от температуры, поэтому с ее снижением Еη{Т} уменьшается, поскольку происходит процесс ассоциации–диссоциации оксидных группировок. Изменение вязкости с температурой вблизи ликвидуса с высокой точностью может быть описано уравнением [20]:
(6)
${\text{ln}}(\eta ) = A + {{E_{{\eta }}^{{\text{o}}}} \mathord{\left/ {\vphantom {{E_{{\eta }}^{{\text{o}}}} {R{{Т}^{{\text{2}}}}.}}} \right. \kern-0em} {R{{Т}^{{\text{2}}}}.}}$На линиях, описывающих изменения вязкости в координатах ln(η)–1/T, можно выделить три участка. На первом (Тmax–Т1) и втором (Т1–Т2) участках зависимость линейна и соответствует уравнению (5), коэффициенты которого представлены в табл. 3. Излом между ними (Т1) связан со сменой механизма переноса и изменением размера единиц вязкого течения [13]. Это приводит к тому, что энергии активаций Еη на этих участках имеют разные величины.
Таблица 3.
Образец | Участок 1 (Тmax–Т1) | Участок 2 (Т1–Т2) | ||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
T1, К | (Еη/R)1 · 10–4, К | А1 | R2 | T2, К | (Еη/R)2 · 10–4, К | А2 | R2 | |
1 | 1589 | 0.16 | –1.74 | 0.847 | 1265 | 0.96 | –6.78 | 0.995 |
2 | 1564 | 0.69 | –6.32 | 0.914 | 1229 | 1.29 | –10.14 | 0.964 |
3 | 1523 | 0.31 | –3.90 | 0.919 | 1160 | 1.22 | 9.88 | 0.996 |
4 | 1439 | 0.54 | –5.87 | 0.963 | 1196 | 1.82 | –14.67 | 0.998 |
5 | 1312 | 0.17 | –3.11 | 0.816 | 1135 | 1.68 | 14.65 | 0.986 |
6 | 1605 | 0.21 | –3.38 | 0.644 | 1397 | 0.72 | –6.53 | 0.968 |
7 | 1581 | 0.35 | –4.08 | 0.913 | 1235 | 1.36 | –10.50 | 0.997 |
8 | 1630 | 0.28 | –2.67 | 0.730 | 1225 | 0.72 | –5.33 | 0.981 |
9 | 1368 | 0.46 | –4.69 | 0.939 | 1189 | 0.98 | –8.53 | 0.963 |
10 | 1414 | 0.16 | –2.75 | 0.921 | 1251 | 1.93 | –15.31 | 0.998 |
11 | 1639 | 0.86 | –8.48 | 0.398 | 1414 | 1.11 | –9.70 | 0.972 |
12 | 1473 | 0.64 | –7.64 | 0.908 | 1243 | 2.23 | –18.45 | 0.997 |
13 | 1489 | 1.24 | –10.35 | 0.983 | 1225 | 1.16 | –11.35 | 0.981 |
14 | 1498 | 0.38 | –4.34 | 0.913 | 1243 | 1.22 | –9.99 | 0.994 |
15 | 1431 | 0.25 | –2.79 | 0.947 | 1260 | 1.20 | –9.37 | 0.997 |
На третьем участке вязкость определена в интервале температур от Т2 до Tmin (Tmin – предельная температура измерения вязкости расплавов методом вибрационной вискозиметрии, при которой она составляет около 12.3 Па · с). В этом интервале изменения вязкости описаны уравнением (6). Вид кривых третьего участка зависит от состава расплава. Стеклообразование в боратной системе СаО–В2О3 происходит при содержании в ней СаО в пределах 25–45% [21], что в мольных долях составляет 0.26–0.47. В системе с отношением В2О3/СаО равном 3.0, стеклование происходит во всем интервале температур (рис. 5, табл. 4). Зависимость изменения вязкости в координатах ln(η)–1/T 2 имеет линейный вид.
Таблица 4.
Образец | Состав расплава, мольная доля | Тmin, K | $E_{\eta }^{{\text{o}}}$/R · 10–7, Дж · К/моль | А | R2 | ||
---|---|---|---|---|---|---|---|
B2O3 | CaO | FeO | |||||
1 | 0.737 | 0.263 | 0.000 | 1144 | 0.121 | –6.77 | 0.996 |
2 | 0.706 | 0.252 | 0.041 | 1128 | 0.184 | –11.85 | 0.997 |
3 | 0.675 | 0.241 | 0.083 | 1103 | 0.211 | –15.08 | 0.942 |
4 | 0.644 | 0.230 | 0.126 | 1128 | 0.234 | –15.80 | 0.993 |
5 | 0.612 | 0.218 | 0.170 | 1053 | 0.178 | –13.60 | 0.995 |
6 | 0.634 | 0.366 | 0.000 | 1113 | 0.120 | –7.57 | 0.981 |
7 | 0.608 | 0.351 | 0.041 | 1135 | 0.156 | –9.74 | 0.988 |
8 | 0.582 | 0.336 | 0.083 | 1120 | 0.139 | –8.28 | 0.980 |
9 | 0.555 | 0.320 | 0.125 | 1085 | 0.161 | –11.82 | 0.925 |
10 | 0.527 | 0.304 | 0.169 | 1147 | 0.178 | –11.22 | 0.994 |
11 | 0.533 | 0.467 | 0.000 | 1160 | |||
12 | 0.511 | 0.448 | 0.041 | 1188 | |||
13 | 0.489 | 0.429 | 0.082 | 1089 | |||
14 | 0.466 | 0.409 | 0.125 | 1104 | |||
15 | 0.443 | 0.389 | 0.168 | 1127 |
В системе с массовым отношением В2О3/СаО равным 1.86 мольная доля В2О3 составляет 0.634. Добавки FeO, понижающие это значение до 0.527, не влияют на процесс стеклования в интервале температур Т2–1150 К. Вязкость в координатах ln(η)– 1/T 2 меняется по линейной зависимости. При более низких температурах вязкость интенсивно возрастает, что свидетельствует об образовании кристаллитов – агрегатов с некоторой упорядоченностью структуры [20], либо полимеризации и увеличении размеров единиц вязкого течения.
В системе с отношением В2О3/СаО равном 1.22 температура излома кривой вязкости в координатах ln(η)–1/T равная 1414 К соответствует температуре ликвидуса [22]. Линия, описывающая изменение вязкости, при дальнейшем уменьшении температуры в координатах ln(η)–1/T 2 нелинейна. Это говорит о том, что с уменьшением температуры происходит первичная кристаллизация расплава, в соответствии с диаграммой состояния системы В2О3–СаО. Добавки FeO не меняют структуру расплава, он остается гетерогенным. Это происходит в пределах мольных долей B2O3, участвующих в образовании сложных стеклообразующих полимерных комплексов, до 0.533. Иначе меняется электропроводность расплавов.
На логарифмированных кривых можно выделить два участка: первый – с линейной зависимостью ln æ–1/T и изломом при температуре Т1, коррелирующим с высокотемпературным участком изменения вязкости; и второй – характеризующийся нелинейной зависимостью, указывающей на перестройку в структуре расплава и изменение единиц электропроводности.
Известно соотношение ηæn = const [7], согласно которому в оксидных расплавах электропроводность определяют небольшие подвижные катионы, а вязкость – крупные комплексные анионы с малой подвижностью. Вследствие этого энергия активации вязкого течения оказывается больше, чем электропроводности (${{Е}_{\varkappa }}$ < Еη ), откуда n > 1. Соотношения Еη/Еϰ, рассчитанные по экспериментальным данным (табл. 5), показывают, что Еη может быть как больше, так и меньше ${{Е}_{\varkappa }}.$ Поэтому, в данном случае, переносящие ток ионы и определяющие вязкое течение частицы – различны. Вязкость обусловлена небольшими ассоциациями боркислородных анионов, а электропроводность зависит от количества катионов железа.
Таблица 5.
Образец | $T_{1}^{\eta }$, K | Еη, кДж/моль | R 2 | $T_{1}^{\varkappa }$, K | Еϰ, кДж/моль | R 2 | n = Еη/Еϰ |
---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | 1589 | 13.0 | 0.847 | 1589 | 19.2 | 0.993 | 0.68 |
2 | 1564 | 57.1 | 0.914 | 1539 | 32.5 | 0.988 | 1.76 |
3 | 1523 | 25.7 | 0.919 | 1572 | 23.0 | 0.930 | 1.12 |
4 | 1439 | 44.5 | 0.963 | 1506 | 60.9 | 0.983 | 0.73 |
5 | 1312 | 14.0 | 0.816 | 1539 | 31.8 | 0.965 | 0.24 |
6 | 1605 | 17.7 | 0.644 | 1630 | 30.0 | 0.969 | 0.44 |
7 | 1581 | 28.9 | 0.913 | 1581 | 44.0 | 0.872 | 0.66 |
8 | 1630 | 23.6 | 0.730 | 1630 | 23.7 | 0.886 | 1.0 |
9 | 1368 | 38.6 | 0.900 | 1664 | 40.8 | 0.939 | 1.06 |
10 | 1414 | 13.2 | 0.921 | 1539 | 14.0 | 0.988 | 0.94 |
11 | 1639 | 71.1 | 0.398 | 1581 | 30.3 | 0.945 | 2.35 |
12 | 1473 | 53.6 | 0.908 | 1498 | 38.1 | 0.886 | 1.41 |
13 | 1489 | 102.7 | 0.983 | 1489 | 30.3 | 0.945 | 3.38 |
14 | 1498 | 31.2 | 0.913 | 1498 | 37.9 | 0.966 | 0.83 |
15 | 1431 | 20.5 | 0.947 | 1431 | 37.9 | 0.983 | 0.54 |
ВЫВОДЫ
Проведена оценка влияния добавок FeO (до 20%) на вязкость и электропроводность расплавов системы B2O3–CaO в широком интервале температур области стеклообразования при соотношениях B2O3/CaO равных 3.0, 1.86 и 1.22 соответственно. Для всех составов увеличение температуры ведет к уменьшению вязкости и увеличению электропроводности. Определены линейные участки изменения в координатах ln η– 1/Т, соответствующие высоко- и низкотемпературной зонам гомогенного расплава. В высокотемпературной области энергия активации вязкого течения расплавов меняется от 13 до 103 кДж/моль, а с понижением температуры она меняется до 59.7–185 кДж/моль. В расплаве с соотношением B2O3/CaO равном 3.0 происходит стеклование во всем интервале температур ниже Т2. В расплавах с B2O3/CaO равном 1.86 стеклование имеет место до температур около 1150 К. При дальнейшем охлаждении в системах начинают образовываться кристаллиты. В расплавах с B2O3/CaO равном 1.22 стеклообразование отсутствует. При охлаждении расплав частично кристаллизуется и в интервале температур измерений является гетерогенным.
В области соответствующей высокотемпературному участку вязкости, зависимость электропроводности от температуры в координатах ln æ–1/T линейна, что позволяет судить о постоянстве единиц электропроводности. В области более низких температур зависимость становится нелинейной, что говорит об изменении структуры и возможном укрупнении частиц. Полученные сведения полезны для обоснования составов расплавов, используемых при рафинировании металлов в пирометаллургических агрегатах.
Работа выполнена при поддержке Российского фонда фундаментальных исследований по проекту № 18-29-24 093мк.
Список литературы
Mohajerani A., Martin V., Boyd D., Zwanziger J.W. On the mechanical properties of lead borate glass // J. Non-Crystalline Solids. 2013. 381. P. 29–34.
Пастухов Э.А., Денисов В.М., Бахвалов С.Г. Физико-химические свойства флюсов, используемых для выращивания монокристаллов разлагающихся полупроводниковых соединений // Физическая химия и технология в металлургии. Екатеринбург: УрО РАН. 1996. С. 176–183.
Ким А.С., Акбердин А.А., Султангазиев Р.Б., Киреева Г.М. Оценка эффективности использования высокоосновных борсодержащих шлаков при выплавке экономнолегированных борсодержащих сталей // Металлург. 2018. № 1. С. 40–44.
Белоусов А.А., Селиванов Е.Н., Беляев В.В., Литовских С.Н. Применение борсодержащих флюсов для повышения качества черновой меди // Цветная металлургия. 2003. № 10. С. 13–17.
Бубнова Р.С., Филатов С.К. Высокотемпературная кристаллохимия боратов и боросиликатов. СПб.: Наука. 2008. 760 с.
Осипов А.А., Осипова Л.М., Быков В.М. Спектроскопия и структура щелочноборатных стекол и расплавов. Екатеринбург: УрО РАН. 2009. 174 с.
Денисов В.М., Белоусова Н.В., Истомин С.А. и др. Строение и свойства расплавленных оксидов. Екатеринбург: УрО РАН, 1999. 500 с.
Истомин С.А., Иванов А.В., Рябов В.В., Хохряков А.А. Влияние механоактивации оксидов РЗЭ на удельную электропроводность боратных расплавов // Известия вузов. Цветная металлургия. 2013. № 5. С. 35–41.
Шульц М.М. Стекло: структура, свойства, применение // Соросовский образовательный журн. 1996. № 3. С. 49–55.
Pernice P., Esposito S., Aronne A., Sigaev V.N. Structure and crystallization behavior on glasses in the BaO–B2O3–Al2O3 system // J. Non-Crystalline Solids. 1999. 258. P. 1–10.
Истомин С.А., Хохряков А.А., Рябов В.В., Иванов А.В. Влияние механо-активированных оксидов РЗЭ лантанидной группы на вязкость боратных расплавов // Расплавы. 2014. № 5. С. 69–77.
Истомин С.А., Бахвалов С.Г., Денисов В.М. и др. Вязкость и электропроводность расплавов систем CaO–B2O3 и ZnO–B2O3 // Расплавы. 1995. № 5. С. 36–43.
Vusikhis A.S., Selivanov E.N., Dmitriev A.N., Chentsov V.P., Ryabov V.V. Structure Sensitive Properties of System B2O3–CaO Melts // Defect and Diffusion Forum. 2020. 400. P. 186–192.
Karimov M.F. The beginnings of the electronic theory of a chemical bond both their scientific and didactic value // Башкирский химический журн. 2010. 17. № 4. С. 88–92.
Селиванов Е.Н., Тюшняков С.Н. Влияние степени окисленности железа на вязкость расплавов FeOx–CaO // Металлы. 2013. № 5. С. 18–23.
Selivanov E., Gulyaeva R., Istomin S., Belyaev V., Tyushnyakov S., Bykov A. Viscosity and thermal properties of slag in the process of autogenous smelting of copper-zinc concentrates // Mineral Processing and Extractive Metallurgy (Trans. Inst. Min Metall. C). 2015. 124. № 2. P. 88–95.
Соловьев А.Н., Каплун А.Б. Вибрационный метод измерения вязкости жидкостей. Новосибирск: Наука, 1970. 96 с.
Штенгельмейер С.В., Прусов В.А., Бочегов В.А. Усовершенствование методики измерения вязкости вибрационным вискозиметром // Заводская лаборатория. 1985. 51. № 9. С. 56–57.
Арсентьев П.П., Яковлев В. В., Крашенинников М.Г. Физико-химические методы исследования металлургических процессов. М.: Металлургия, 1988. 512 с.
Аппен А.А. Химия стекла. Л.: Химия, 1974. 352 с.
Князян Н.Б. Особенности строения боратных и алюмоборатных стeкол // Химический журн. Армении. 2001. 54. № 1–2. С. 36–46.
Slag Atlas. 2nd Edition. Edited by Verien Deutscher Eisenhüttenleute (VDEh).-Düsseldorf: Verlag Stahleisen GmdH. 1995. 208 p.
Дополнительные материалы отсутствуют.