Доклады Российской академии наук. Химия, науки о материалах , 2021, T. 501, № 1, стр. 56-58
Разрушающее давление в микродефектах консолидированных материалов
Е. М. Морозов 1, член-корреспондент РАН М. И. Алымов 1, *
1 Институт структурной макрокинетики
и проблем материаловедения им. А.Г. Мержанова, Российской академии наук
142432 Черноголовка, Московская область, Россия
* E-mail: alymov@ism.ac.ru
Поступила в редакцию 09.08.2021
После доработки 30.11.2021
Принята к публикации 30.11.2021
Аннотация
В работе приведены результаты исследования влияния внутреннего давления газа в поре или в трещиновидном дефекте на величину критического напряжения разрушения. В качестве метода исследования использованы подходы механики разрушения. Получено аналитическое выражение зависимости критического напряжения разрушения от внутреннего давления газа в трещине. Результаты исследования могут быть использованы в области порошковой металлургии и при разработке аддитивных технологий создания новых материалов.
Макродефекты (трещины, поры) влияют на физико-механические, физико-химические, тепло- и электрофизические, магнитные, спектрально-оптические и другие свойства кристаллических и аморфных материалов [1–3, 5]. Особенно значительное влияние макродефекты оказывают на прочность материалов, полученных методами аддитивных технологий [6–8], литья [9, 10], после радиационного воздействия на материалы [11] и сварки взрывом [12]. Давление в трещине оказывает значительное влияние на процессы гидроразрыва породы при добыче нефти [13]. Явление перепрессовки порошковых компактов, приводящее к формированию в прессовках мелких трещин, которые резко проявляются при спекании, обусловлено превышением оптимального давления прессования.
Цель работы – получение аналитического выражения для оценки влияния внутреннего давления газа в трещине на величину критического (разрушающего) напряжения.
Рассмотрим энергетический критерий начала распространения трещины (критерий разрушения) Гриффитса [14, 15]. Пусть имеется идеально упругое тело (в виде плоскости единичной толщины t = 1) с начальным разрезом длиной 2l (рис. 1) под действием растягивающего напряжения σ и внутреннего давления p.
Для того чтобы этот разрез стал распространяться (в обе стороны, каждая сторона разреза увеличивается на $\delta l$), требуется израсходовать энергию, равную по величине работе, которую надо затратить, чтобы нарушить целостность материала перед кромкой (фронтом) разреза (и образовать новую поверхность трещины площадью $\delta S = 2\delta l \cdot 1$). Эту работу называют удельной работой разрушения $\delta {{\Gamma }} = 2\gamma \delta S$, где $\gamma $ по Гриффитсу – удельное поверхностное натяжение (наличие коэффициента 2 обусловлено образованием двух свободных поверхностей или вязкостью разрушения ${{G}_{{\text{C}}}}$ или ${{G}_{{{\text{IC}}}}}~$ [15], в которую включена и работа на пластических деформациях, возникающих у фронта трещины).
В процессе образования новой свободной от нагрузок поверхности в объеме тела, окружающем трещину, уменьшаются деформации и напряжения, происходит уменьшение потенциальной энергии деформации пластинки W и соответствующее уменьшение упругой энергии, которая целиком тратится на разрушение (т.е. на образование трещины). Разность потенциальных энергий плоскости с трещиной и без нее получена Гриффитсом на основании решения Инглиса [16]. Этот же результат можно получить из следующих соображений. Принимая, что область снизившихся до нуля напряжений имеет форму эллипса с полуосями, равными длине трещины 2l и половине длины трещины l, находим эту разницу энергий W = $\pi {{l}^{2}}\frac{{{{\sigma }^{2}}}}{E}$. Для дальнейшего удобно ввести поток энергии в вершину трещины G = $\frac{1}{t}\left| {\frac{{dW}}{{dl}}} \right|$. Кроме того, следует учесть приток энергии $\delta Q$ за счет специфических макроскопических поверхностных взаимодействий газа, находящегося под давлением в поре, с материалом поверхности поры [17]. Будем считать, что $\delta Q = kp\delta S$, где k – размерный эмпирический коэффициент, p – давление газа в поре.
На основании закона сохранения энергии, пренебрегая иными возможными потоками энергии, при увеличении свободной поверхности трещины на величину δS выполняется энергетическое равенство:
(1)
${{\delta }}\Gamma = {{\delta }}W + \delta Q\quad {\text{или}}\quad \delta \Gamma - \delta Q = G\delta S.$Это равенство относится не к самим энергиям, а к их вариациям, возникающим в результате вариации площади трещины $\delta = \frac{d}{{dS}}\delta S$. Видно, что трещина начнет распространяться, когда приращение поверхностной энергии компенсируется соответствующим выделением потенциальной энергии деформации и равенство (1) имеет место. Если же потока энергии не хватает для роста трещины, т.е. правая сторона оказывается меньше левой, то трещина не растет. В итоге после подстановки в уравнение (1) всех известных составляющих имеем:
Отсюда получаем модернизированную формулу Гриффитса для критического напряжения при плоском деформированном состоянии:
где E – модуль Юнга материала, $\nu $ – коэффициент Пуассона.При отсутствии внутреннего давления (p = 0) формула (2) совпадает с формулой Гриффитса. Наличие внутреннего давления в трещине (поре) приводит к снижению критического напряжения разрушения. Из формулы (2) видно, что внутреннее давление не может превышать некоторого критического значения pкр, при котором происходит разрушение материала:
Полученное выражение позволяет объяснить некоторые явления, например, перепрессовку порошков и наличие дефектов в материалах, полученных методами аддитивных технологий. Чрезмерно высокое давление и скорость прессования, а также наличие захваченного воздуха в порах приводит к появлению в спрессованных изделиях трещин. Предварительная дегазация порошков и прессование в вакууме могут предотвратить образование таких дефектов [18]. Появление макродефектов в материалах, полученных методами аддитивных технологий, может быть обусловлено тем, что при термическом воздействии на порошки происходит интенсивное выделение газов, адсорбированных на поверхности частиц, и после оплавления в закрытых порах находится газ под высоким давлением.
Таким образом, впервые получено аналитическое выражение зависимости критического напряжения разрушения от внутреннего давления газа в трещине. Если в закрытых порах находится газ под большим давлением, то закрытая пористость может привести к большему снижению прочности, чем открытая пористость. Для разрушения материала может быть достаточно и одной закрытой поры с большим внутренним давлением. Не исключено, что установка 3D-принтера в камеру с переменным давлением (высокое, низкое) позволит получить изделия, обладающие нужными прочностными свойствами.
Список литературы
Шевченко В.Я. Введение в техническую керамику. М.: Наука, 1993. 112 с.
Шевченко В.Я., Баринов С.М. Техническая керамика. М.: Наука, 1993. 192 с.
Баринов С.М., Шевченко В.Я. Прочность технической керамики. М.: Наука, 1996. 157 с.
Ternero F., Guerra L.R., Urban P., Manuel J.M., Cue-vas F.G. // Metals. 2021. Vol. 11. № 5. P. 730. https://doi.org/10.3390/met11050730
Черемской П.Г., Слезов В.В., Бетехтин В.И. Поры в твердом теле. М.: Энергоатомиздат, 1990. 376 с.
Mathe N.R., Tshabalala L.C., Hoosain S., Motibane L., du Plessis A. // Int. J. Adv. Manuf. Technol. 2021. V. 115. P. 3589–3597. https://doi.org/10.1007/s00170-021-07326-6
Sola A., Nouri A. // J. Adv. Manuf. Process. 2019. V. 1. № 3. e10021. https://doi.org/10.1002/amp2.10021
Slotwinski J.A., Garboczi E.J., Hebenstreit K.M. // J. Res. Natl. Inst. Stand. Technol. 2014. V. 119. P. 494–528. https://doi.org/10.6028/jres.119.019
Никитин К.В., Соколов А.В., Никитин В.И., Дьяч-ков В.Н. Инновации в литье по выплавляемым моделям. Самара: СамНЦ РАН, 2017. 144 с.
Yang Hm., Guo Zp., Yang Hz., Fu Zh., Pu Zm., Xiong Sm. // China Foundry. 2019. V. 16. P. 232–237. https://doi.org/10.1007/s41230-019-9036-3
Ганченкова М.Г., Григорьев Е.Г., Калин Б.А., Соловьев Г.И., Удовский А.Л., Якушин В.Л. Физическое материаловедение. Том 4. Радиационная физика твердого тела. Компьютерное моделирование. М.: МИФИ, 2021. 624 с.
Бердыченко А.А., Первухин Л.Б., Первухина О.Л. // Металловедение и термическая обработка металлов. 2009. № 10. С. 19−24.
Каракин А.В. // Физика Земли. 2006. № 8. С. 27–42.
Griffith A.A. // Philos. Trans. R. Soc. Lond. Ser. A. 1921. V. 221. P. 163–198. https://doi.org/10.1098/rsta.1921.0006
Партон В.З., Морозов Е.М. Механика упругопластического разрушения. М.: Наука, 1985. 502 с.
Inglis C.E. // Proc. Inst. Naval Architects. 1913. V. 137. P. 3–17.
Даль Ю.М. // ФТТ. 2005. Т. 47. № 5. С. 827−829.
Кингери У.Д. Введение в керамику. Москва: Стройиздат, 1967. 499 с.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Доклады Российской академии наук. Химия, науки о материалах