1. На главную
  2. Электронные версии
  3. Неорганические материалы
  4. T. 58, № 6, 2022

Неорганические материалы, 2022, T. 58, № 6, стр. 674-683

Отжиг минералоподобных матриц для иммобилизации высокоактивных отходов

И. В. Кузнецов 1, *, О. Н. Будин 1, А. С. Щепин 1, М. Ю. Каленова 1, И. М. Мельникова 1, Р. В. Сапрыкин 1, Н. И. Альжев 1

1 Акционерное общество “Ведущий научно-исследовательский институт химической технологии”
115409 Москва, Каширское ш., 33, Россия

* E-mail: ivan7501966@mail.ru

Поступила в редакцию 29.06.2021
После доработки 16.03.2022
Принята к публикации 18.03.2022

Полный текст (PDF)

Аннотация

Исследовано влияние отжига на химические и физические свойства минералоподобных матриц для иммобилизации редкоземельно-актиноидной фракции от переработки отработавшего ядерного топлива реакторов на тепловых нейтронах. Показано, что термическая постобработка матриц со структурами пирохлора Nd2TiZrO7 и орторомбической титанатной фазы Nd4Ti9O24 + TiO2, полученных методом индукционной плавки в холодном тигле, снижает концентрацию дефектов кристаллической решетки. Отжиг в инертной атмосфере с изотермической выдержкой при температуре 850°С в течение 1–3 ч обеспечивает повышение гидролитической устойчивости. Термообработка матриц приводит к изменениям пределов прочности при изгибе и сжатии. Заметного влияния отжига на коэффициенты термического расширения и модули упругости не выявлено.

Ключевые слова: минералоподобная матрица, отжиг, высокоактивные отходы, прочность, гидролитическая устойчивость, теплопроводность

ВВЕДЕНИЕ

На сегодняшний день одной из важнейших проблем атомной энергетики является обращение с высокоактивными отходами (ВАО). Наиболее опасные отходы образуются на этапе переработки отработавшего ядерного топлива. Побочным продуктом консервативной технологии, основанной на растворении облученного топлива и экстракционном извлечении делящихся материалов (ДМ), является азотнокислотный раствор, содержащий продукты деления (ПД) и следовые количества актиноидов (до 1% от общей массы металлов в растворе) [1, 2]. Единственной освоенной технологией обращения с ним является включение в боросиликатные (Англия, Франция) или алюмофосфатные (Россия, ПО “Маяк”) стекломатрицы [3–5]. В долгосрочной перспективе более предпочтительно использование процесса фракционирования, предполагающего переработку отходов с максимальным извлечением ДМ и других ценных компонентов [6–13]. Невостребованные ПД при этом объединяются по принципу сходства физико-химических свойств и выделяются в отдельные потоки (фракции), что позволяет выбрать для каждого из них специализированную оптимальную конечную форму.

В большинстве случаев выделяют две фракции: цезий-стронциевую, содержащую активные и стабильные изотопы Sr и Cs, а также значительные количества Ba; редкоземельно-актиноидную, содержащую изотопы лантаноидов от La до Gd включительно и следовые количества трансплутониевых элементов – Am и Cm [6–13].

В качестве наиболее перспективных консервирующих матриц для редкоземельно-актиноидной фракции рассматриваются титанатные, цирконатные и титанатно-цирконатные керамики со структурами минералов, характеризующихся высокой радиационной и химической устойчивостью [14–22].

Синтезировать минералоподобные матрицы (МПМ) можно различными высокотемпературными методами, включая электроимпульсное плазменное спекание, горячее изостатические прессование, самораспространяющийся высокотемпературный синтез и др. [21–25]. Оптимальным и наиболее пригодным способом для радиохимического производства является индукционная плавка в холодном тигле (ИПХТ), обеспечивающая получение максимально гомогенного и компактного продукта с высокой производительностью [26, 27]. Одна из особенностей технологии заключается в образовании дефектов кристаллической решетки при охлаждении кристаллизующихся продуктов плавки в ИПХТ, приводящих к внутренним напряжениям и растрескиванию материала, образованию развитой поверхности, способствующей ускоренному выносу радионуклидов при контакте МПМ с растворами. Также переохлаждение расплава может провоцировать образование стеклоподобной фазы, уступающей по гидролитической устойчивости кристаллическому продукту с тем же химическим составом [19, 20]. В качестве решения предлагается отжиг, заключающаийся в термообработке матрицы при температурах ниже точки плавления с плавным нагревом, изотермической выдержкой и контролируемым охлаждением.

Целью настоящей работы является исследование влияния отжига на химические и физические свойства титанатно-цирконатных МПМ для иммобилизации редкоземельно-актиноидной фракции. Для ее достижения решались следующие задачи:

– обоснование способа и температурно-временных режимов отжига;

– проведение экспериментов по отжигу образцов МПМ;

– исследование и сравнение физических и химических свойств отожженных и неотожженных образцов МПМ.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ

Для экспериментов по отжигу использовались два вида титанатно-цирконатной керамики: со структурой пирохлора состава Nd2ZrTiO7 и композит, содержащий свободный рутил и не имеющую природных аналогов орторомбическую титанатную фазу Nd4Ti9O24. Расчетные химические составы МПМ представлены в табл. 1.

Таблица 1.  

Химический состав исследуемых МПМ

МПМ Содержание, мас. %
Nd2O3 TiO2 ZrO2
Nd2ZrTiO7 со структурой пирохлора 62.0 23.0 15.0
Композит Nd4Ti9O24 + TiO2 (орторомбический титанат и рутил) 30.0 66.7 3.3

Образцы МПМ синтезировались путем переплавки в ИПХТ гранулированного прекурсора, полученного при агломерации минералообразующих добавок (ZrO2 и TiO2) с азотнокислотным раствором Nd(NO3)3, имитирующим редкоземельно-актиноидную фракцию ВАО.

В работе рассматривались два технологически приемлемых подхода. Первый предполагает использование камерной электропечи, оснащенной волокнистой либо керамической теплоизоляцией. Преимущество заключается в низких капитальных и эксплуатационных затратах. Однако при достаточной гибкости регулирования скорости нагрева снижение температуры лимитируется свободным охлаждением с полностью отключенными нагревателями.

Во втором варианте применяются герметичные электропечи с инертной атмосферой, оснащенные экранной теплоизоляцией и открытыми нагревателями. Данные аппараты работают при постоянном жидкостном охлаждении, позволяющем активно управлять снижением температуры и суточной производительностью.

При выборе условий отжига учитывался опыт термообработки керамических изделий [28–31], параметры отдельных этапов термообработки выбирались из различных источников и комбинировались в температурно-временные режимы. Скорости нагрева, охлаждения и время изотермической выдержки заимствованы из экспериментов по синтезу и термообработке функциональной керамики [28–30]. Затем подбирались температуры изотермической выдержки. Результаты тематически близкого исследования [31] показали, что полностью аморфизированная титанатная керамика со структурой пирохлора Gd2Ti2O7, предназначенная для иммобилизации отходов оружейного плутония, полностью восстанавливала структуру после отжига при 1100°С на протяжении 12 ч. Значение 850°С определено в результате анализа работ, посвященных изучению радиационной устойчивости титанатно-цирконатного пирохлора. При указанной температуре аморфизация керамики состава Gd2Ti2–xZrxO7 не наблюдалась ни при какой дозе внутреннего α-облучения [14]. Выбранные режимы термообработки сведены в табл. 2.

Таблица 2.  

Режимы отжига МПМ со структурами пирохлора и орторомбического титаната

Номер режима 1 2 3 4
Скорость нагрева, °С/мин 5 5 5 5
Температура отжига, °С 850 1100 1100 850
Время выдержки, ч 12 12 12 12
Скорость охлаждения, °С/мин 0.85* 0.85* 5 10
Атмосфера Воздух Аргон
Тип печи Камерная с керамической волокнистой теплоизоляцией Камерная с экранной теплоизоляцией

* Средняя скорость свободного охлаждения печи с волокнистой изоляцией после отключения нагревателей с температуры отжига до комнатной.

Эксперименты по отжигу МПМ в режимах 1, 2 проводилиcь в муфельной печи СНОЛ 15/12 (AB UMEGA GROUP, Литва). Термообработка в режимах 3, 4 осуществлялась в вакуумной печи с экранной изоляцией СШВ 2200 (ООО “ВНИИЭТО”, Россия).

Фазовый состав МПМ определялся на порошковом рентгеновском дифрактометре ДРОН-4М (ПО “Буревестник”, СССР) с использованием CuKα-излучения. Построение дифракционных профилей и идентификация фаз проводились с использованием ПО Match! (Crystallimpact Gmbh, Германия) с открытой базой данных COD.

Проверка химической устойчивости выполнялась в соответствии с ГОСТ Р 52126-2003 “Отходы радиоактивные. Определение химической устойчивости отвержденных высокоактивных отходов методом длительного выщелачивания”. Химический анализ контактных растворов осуществлялся в испытательно-аналитическим центре АО “ВНИИХТ” (аттестат аккредитации № ААС.А.00084) с помощью оптико-эмиссионного спектрометра с индуктивно связанной плазмой Vista PRO (Varian, Австралия).

Пределы прочности МПМ при сжатии и изгибе измеряли с помощью универсальной испытательной машины LFM-50 (Walter + Bai, Швейцария) в соответствии с ГОСТ Р 57606-2017 (ИСО 20504:2006) “Композиты керамические. Метод испытания на сжатие при нормальной температуре”.

Модули Юнга при изгибе и сжатии измерялись акустическим методом в соответствии с требованиями ГОСТ Р 50926-96 “Отходы высокоактивные отвержденные. Общие технические требования”.

Теплопроводность МПМ определялась расчетным методом по формуле

(1)
$\lambda = ac\rho ,$
где a – коэффициент температуропроводности, мм2/c; c – удельная теплоемкость, Дж/(г K); λ – коэффициент теплопроводности, Вт/(м K); $\rho $ – плотность материала, г/см3.

Теплоемкость и температуропроводность определяли с использованием дифференциального сканирующего калориметра DSC 404 F1 (Netzsch, ФРГ) и измерителя теплофизических параметров твердых тел LFA 457 (Netzsch, ФРГ) согласно известным методикам ASTM E1269-11 и ASTM E1461-13.

Температурные коэффициенты линейного расширения (ТКЛР) в диапазоне от 20 до 500°С определялись с применением горизонтального дилатометра с толкателем DIL 402 (Netzsch, ФРГ) в соответствии с ГОСТ Р 57743-2017 (ИСО 17139:2014) “Композиты керамические. Определение теплового расширения”.

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

В результате термообработки на воздухе в режимах 1, 2 орторомбический титанат изменяет цвет, а МПМ со структурой пирохлора становится пористой и разрушается. Процесс отжига в инертной атмосфере не оказывает влияния ни на окраску, ни на целостность фрагментов (рис. 1, 2). В связи с этим сделан предварительный вывод о доокислении примесных нестехиометрических кислороддефицитных фаз, образующихся при охлаждении.

Рис. 1.

Внешний вид образцов МПМ целевого состава Nd2TiZrO7 до и после отжига.

Рис. 2.

Внешний вид образцов МПМ целевого состава Nd4Ti9O24 + TiO2 до и после отжига.

Результаты рентгенофазового анализа исходных и отожженных МПМ представлены на рис. 3 и 4. При исследовании структурных изменений матриц на основе природного аналога пирохлора Nd2TiZrO7 в качестве эталона использовался профиль съемки близкой фазы Nd2Ti0.4Zr1.6O7, показанный на рис. 3а. В сравнении с ними дифрактограмма исходной матрицы, полученной в ИПХТ (рис. 3б), характеризуется смещением и увеличением ширины пиков, указывающими на присутствие искажений кристаллической решетки. Для отожженных образцов (рис. 3в–3е) наблюдается сужение пиков, свидетельствующее об упорядочении и приближении структуры к эталону.

Рис. 3.

Дифрактограммы МПМ со структурой пирохлора Nd2TiZrO7: а – эталон Nd2Ti0.4Zr1.6O7; б – исходный образец после сплавления в ИПХТ; в – после отжига в режиме 1; г – в режиме 2; д – в режиме 3; е – в режиме 4.

Рис. 4.

Дифрактограммы МПМ со структурами орторомбического титаната и рутила Nd4Ti9O24 + TiO2: а – эталон Nd4Ti9O24; б – исходный образец после сплавления в ИПХТ; в – после отжига в режиме 1; г – в режиме 2; д – в режиме 3; е – в режиме 4.

Результаты рентгенографических исследований МПМ со структурой орторомбического титаната Nd4Ti9O24 показаны на рис. 4. Можно отметить, что в исходной матрице (рис. 4б) средствами ПО Match! обнаружены нестехиометрический титанат (Nd1.68Ti2O6.52), и слабые рефлексы рутила (TiO2). После отжига идентифицированы пики целевой фазы Nd4Ti9O24, уступающие по интенсивности (при 2θ ~ 27°) рефлексам рутила, некоторые из которых наблюдаются при тех же значениях 2θ. Отличия дифрактограмм МПМ, термообработанных в режимах 2–4, заключаются в соотношении интенсивностей пиков TiO2 к Nd4Ti9O24, что может указывать на разную степень кристалличности фаз.

Для оценки влияния отжига на скорость выщелачивания неодима из МПМ проводилось по два параллельных эксперимента в идентичных условиях. Результаты испытаний МПМ со структурой пирохлора Nd2ZrTiO7 показаны на рис. 5. Видно, что во всех случаях скорость выщелачивания Nd3+ не превышает 10–6 г/(см2 сут) на протяжении всего испытания, термическая постобработка материала снижает интенсивность выщелачивания неодима во всем временном интервале. Лучшие показатели наблюдались у образца, отожженного в режиме 4, скорость выхода неодима в раствор на 28-е сутки снизилась на 63% (с 1.37 × 10–7 до 8.4 × 10–8 г/(см2 сут)), что связано с упорядочением кристаллической структуры. МПМ, сформировавшие рыхлую пористую структуру, не испытывались в связи с очевидной непригодностью к использованию в качестве конечной формы для иммобилизации ВАО.

Рис. 5.

График изменения скорости выщелачивания неодима из МПМ со структурой пирохлора Nd2ZrTiO7.

Результаты испытаний химической устойчивости МПМ со структурами орторомбического титаната и рутила (Nd4Ti9O24 + TiO2) показаны на рис. 6. Как видно, снижение скорости выщелачивания на 27% (с 7.12 × 10–9 до 5.6 × 10–9 г/(см2 сут)) на 28-е сутки характерно для матрицы, отожженной в режиме 3.

Рис. 6.

График изменения скорости выщелачивания неодима из МПМ со структурами орторомбического титаната и рутила (Nd4Ti9O24 + TiO2).

Физические свойства измеряли исключительно на образцах, химическая устойчивость которых улучшилась в сравнении с исходным материалом. Результаты представлены в табл. 3 и 4.

Таблица 3.  

Механические свойства отожженных и неотожженных МПМ

МПМ Со структурой пирохлора Со структурой орторомбического титаната
Образец Исходный Отожженный в режиме 4 Исходный Отожженный в режиме 4
Предел прочности при сжатии ×10–6 Па 179 ± 26 98 ± 11 150 ± 10 101 ± 15
Упругий модуль (Юнга) при сжатии ×10–10 Па 17.8 ± 6 20.5 ± 15 21.0 ± 7 21.5 ± 1
Предел прочности при изгибе ×10–6 Па 57.8 ± 3.9 14.4 ± 2.3 20.6 ± 4.0 26.0 ± 0.7
Упругий модуль (Юнга) при изгибе ×10–9 Па 11.5 ± 0.3 8.0 ± 4.4 8.8 ± 1.0 9.4 ± 0.5
Таблица 4.  

Термические свойства МПМ до и после отжига

МПМ Со структурой пирохлора Со структурой орторомбического титаната
Образец Исходный Отожженный в режиме 4 Исходный Отожженный в режиме 4
Коэффициент теплопроводности в диапазоне 20–500°С, Вт/(м K) 0.91–1.18 1.24–1.51 1.54–1.71 1.37–1.44
ТКЛР в диапазоне 20–500°С, К–1 9.12 × 10–6–
1.01 × 10–5		 9.03 × 10–6–
1.02 × 10–5		 6.96 × 10–6–
7.88 × 10–6		 7.27×10–6–
8.27 × 10–6

Пределы прочности и модули упругости МПМ при сжатии близки к показателям технической керамики и существенно превосходят пороговые значения, регламентированные для алюмофосфатного стекла (АФС), составляющие 9 × 106 и 5.4 × 1010 Па соответственно. При этом керамические материалы хуже воспринимают изгибающие нагрузки, измеренные пределы прочности на изгиб не превысили 57.8 × 106 Па.

Полученные значения ТКЛР и теплопроводности для матрицы Nd4Ti9O24 составили ≤9 × × 10–6 К–1 и 1–2 Вт/(м K) соответственно, что сопоставимо с показателями для АФС, являющегося аттестованной конечной формой ВАО в РФ.

Отжиг керамики со структурой пирохлора Nd2ZrTiO7 практически не влияет на ТКЛР, при этом происходит улучшение теплопроводности матрицы до 1.24–1.51 Вт/(м K) в диапазоне 20–500°С.

Таким образом, установлено, что влияние отжига на механические и теплофизические свойства МПМ зависит от состава исходной матрицы. Принципиального улучшения качества МПМ, влияющего на безопасность долговременного хранения или захоронения, не наблюдается ни в одном из рассмотренных случаев.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведено исследование влияния отжига на химические и физические свойства титанатно-цирконатных МПМ для иммобилизации редкоземельно-актиноидной фракции ВАО. Подтверждено упорядочение структуры и заметное снижение скорости выщелачивания неодима с 1.37 × 10–7 до 8.4 × 10–8 г/(см2 сут) из МПМ со структурой пирохлора Nd2ZrTiO7, отожженной в инертной атмосфере при температуре 850°С в течение 12 ч. При этом зафиксировано снижение пределов прочности на изгиб и сжатие до 75 и 45% соответственно. Теплопроводность материала повышается в среднем на 33% – до 1.24–1.51 Вт/(м K) в диапазоне температур 20–500°С. Установлено, что отжиг не влияет на ТКЛР МПМ со структурой пирохлора.

Определено, что скорость выщелачивания неодима из МПМ со структурой орторомбического титаната, отожженной при 1100°С в течение 12 ч в инертной среде, снижается с 7.12 × × 10–9 до 5.6 × 10–9 г/(см2 сут). Механические и теплофизические свойства материала при этом ухудшаются. Теплопроводность в диапазоне температур от 20 до 500°С уменьшается на ~6.5–20% до 1.37–1.44 Вт/(м K), ТКЛР увеличивается на 4.5–5% до 7.27 × 10–6–8.27 × 10–6 К–1 в сравнении с исходным образцом. Предел прочности при сжатии снижается на 33% – до 101 МПа.

Список литературы

  1. Нагубнева М.И., Чижевская С.В., Магомедбеков Э.П., Остропиков В.В. Химическая технология переработки отработавшего ядерного топлива как объект экспортного контроля // Успехи в химии и химической технологии. 2017.Т. 31. № 10(191). С. 40–42.

  2. Бирюков Д.В., Блохин П.А., Самойлов А.А., Фролова О.Б. Анализ работ по переработке ОЯТ в контексте требований к окончательной изоляции РАО // Радиохимия 2018 : Сб. тез. Санкт-Петербург (17–21 сентября) 2018. С. 360.

  3. Goel A., Mccloy J.S., Pokorny R., Kruger A.A. Challenges with Vitrification of Hanford High-Level Waste (HLW) to Borosilicate Glass–An Overview // J. Non-Cryst. Solids:X. 2019. V. 4. P. 133.

  4. Zhu H., Wang F., Qilong L., Dongsheng L., Zhu Y. Structure Features, Crystallization Kinetics and Water Resistance of Borosilicate Glasses Doped with CeO2 // J. Non-Cryst. Solids. 2019. V. 518. P. 57–65.

  5. Ремизов М.Б., Козлов П.В., Логунов М.В. Концептуальные и технические решения по созданию на ПО “Маяк” установок остекловывания текущих и накопленных жидких ВАО // Вопросы радиационной безопасности. 2014. № 3(75). С. 17–25.

  6. Логунов М.В., Ворошилов Ю.А., Бабаин В.А., Скобцов А.С. Опыт освоения, промышленной эксплуатации и оптимизации комплексной экстракционно-осадительной технологии фракционирования жидких высокоактивных отходов // Радиохимия. 2020. Т. 62. № 6. С. 463–484.

  7. Тананаев И.Г., Мясоедов Б.Ф. Методы и подходы к технологическому выделению ценных радионуклидов из отработавшего ядерного топлива // Радиохимия. 2016. Т. 58. № 3. С. 222–228.

  8. Баторшин Г.Ш., Кириллов С.Н., Смирнов И.В. Комплексное выделение ценных компонентов из техногенных радиоактивных отходов как вариант создания рентабельного ЗЯТЦ // Вопросы радиационной безопасности. 2015. № 3(79). С. 30–36.

  9. Salvatores M., Palmiotti G. Radioactive Waste Partitioning and Transmutation Within Advanced Fuel Cycles: Achievements and Challenges // Prog. Part. Nucl. Phys. 2011. V. 66. № 1. P. 144–166.

  10. Мамчич М.В., Голецкий Н.Д., Ткаченко Л.И., Визный А.Н., Наумов А.А., Белова Е.В., Пузиков Е.А., Зильберман Б.Я. Разработка и проверка схемы фракционирования ВАО с использованием экстрагента TODGA в “легком” разбавителе // Радиохимия. 2021. Т. 63. № 4. С. 372–380.

  11. Wei Y.Z. An Advanced Partitioning Process for Key Elements Separation from High Level Liquid Waste // Sci. China Chem. 2012. V. 55. № 9. P. 1726–1731.

  12. Iqbal M., Waheed K., Rahat S.B., Mehmood T., Lee M.S. An Overview of Molecular Extractants in Room Temperature Ionic Liquids and Task Specific Ionic Liquids for the Partitioning of Actinides/Lanthanides // J. Radioanal. Nucl. Chem. 2020. V. 325. № 1. P. 45–47.

  13. Nayak P., Kumaresan R., Venkatesan K.A., Antony M.P., Vasudeva Rao P.R. A New Method for Partitioning of Trivalent Actinides from High-Level Liquid Waste // Sep. Sci. Technol. 2013. V. 48. № 9. P. 1409–1416.

  14. Лаверов Н.П., Омельяненко Б.И., Юдинцев С.В. Кристаллические породы как среда для захоронения радиоактивных отходов // Рос. хим. журн. 2010. Т. 54. № 3. С. 69–80.

  15. Лаверов Н.П., Юдинцев С.В., Лившиц Т.С., Стефановский С.В., Лукиных А.Н., Юинг Р.Ч. Искусственные минералы со структурой пирохлора и граната: Матрицы для иммобилизации актинидсодержащих отходов // Геохимия. 2010. № 1. С. 3–16.

  16. McMaster S.A., Ram R., Faris N. Radionuclide Disposal Using the Pyrochlore Supergroup of Minerals as a Host Matrix – A review // J. Hazardous Mater. 2009. V. 360. P. 257–269. https://doi.org/10.1016/j.jhazmat.2018.08.037

  17. Xue J., Zhang K., He Z., Zhao W., Li W., Xie D., Luo B., Xu K., Zhang H. Rapid Immobilization of Simulated Radioactive Soil Waste Using Self-Propagating Synthesized Gd2Ti2O7 Pyrochlore Matrix // Materials. 2019. V. 12 № 7. P. 1163. https://doi.org/10.3390/ma12071163

  18. Jafar M., Sengupta P., Achary S.N., Tyagi A.K. Phase Evolution and Microstructural Studies in CaZrTi2O7 (Zirconolite)–Sm2Ti2O7 (Pyrochlore) System // J. Eur. Ceram. Soc. 2014. V. 34. № 16. P. 4373–4381. https://doi.org/10.1016/j.jeurceramsoc

  19. Tempest P.A. A Comparison of Borosilicate Glass and Synthetic Minerals as Media for the Immobilization of High-Level Radioactive Waste // Nucl. Technol. 1981. V. 52. № 3. P. 415–425. https://doi.org/10.13182/nt81-a32715

  20. Boulos E.N., Depaula R.P., El-bayoumi O.H., Lagakos N., Macedo P.B., Moynihan C.T., Rekhson S.M. Crystallization of Nuclear Waste Disposal Glass //J. Am. Ceram. Soc. 1980. V. 63. № 9–10. P. 496–501. https://doi.org/10.1111/j.1151-2916.1980.tb10751.x

  21. Potanina E.A., Orlova A.I., Nokhrin A.V., Mikhailov D.A., Boldin M., Sakharov N., Belkin O.A., Lantsev E.A., Tokarev M.G., Chuvil’deev V.N. Fine-Grained Tungstates SrWO4 and NaNd(WO4)2 with the Scheelite Structure Prepared by Spark Plasma Sintering // Rus. J. Inorg. Chem. 2019. V. 64. № 3. P. 296–302. https://doi.org/10.1134/S0036023619030161

  22. Savinykh D.O., Orlova A.I., Khainakov S.A., Garcia-Granda S. New Phosphate-Sulfates with NZP Structure // Rus. J. Inorg. Chem. 2018. V. 63. № 6. P. 714–724. https://doi.org/10.1134/S0036023618060207

  23. Alekseeva L., Orlova A.I., Nokhrin V. Spark Plasma Sintering of Fine-Grain Ceramic-Metal Composites Based on Garnet-Structure Oxide Y2.5Nd0.5Al5O12 for Inert Matrix Fuel // Mater. Chem. Phys. 2018. V. 214. P. 516–526. https://doi.org/10.1016/j.matchemphys.2018.03.091

  24. Баринова Т.В., Подболотов К.Б., Боровинская И.П., Щукин А.С. Самораспространяющийся высокотемпературный синтез керамических матриц для иммобилизации актинидсодержащих отходов // Радиохимия. 2014. Т. 56. № 5. С. 471–476.

  25. Похитонов Ю.А., Старченко В.А., Даляев И.Ю., Титов С.Л. Использование горячего изостатического прессования для изоляции радиоактивных отходов // Радиоактивные отходы. 2021. № 3(16). С. 20–29. https://doi.org/10.25283/2587-9707-2021-3-20-29

  26. Стефановский С.В., Пташкин А.Г., Князев О.А., Юдинцев С.В., Никонов Б.С., Лапина М.И. Влияние условий синтеза на фазовый состав и строение торийсодержащей муратаитовой керамики // Физика и химия обработки материалов. 2007. № 4. С. 68–77.

  27. Юдинцев С.В., Стефановский С.В., Стефановская О.И., Никонов Б.С., Никольский М.С. Межфазовое распределение урана в матрицах для иммобилизации редкоземельно-актинидной фракции высокорадиоактивных отходов // Радиохимия. 2015. Т. 57. № 6. С. 547–555.

  28. Непочатов Ю.К., Плетнёв П.М., Денисова А.А. Способ обжига керамических деталей: Пат. RU2 638 194. 2017.

  29. Шляхтина А.В., Саввин С.Н., Левченко А.В., Колбанев И.В., Карягина О.К., Щербакова Л.Г. Синтез и высокотемпературная проводимость Ln2Ti2O7 и LnYTi2O7 (Ln = Dy, Ho) // Неорган. материалы. 2008. Т. 44. № 3. С. 354–359.

  30. Лукин Е.С., Попова Н.А., Павлюкова Л.Т. Способ получения прозрачной высоколегированной Er: ИАГ – керамики: Пат. RU 2 018 128 749. 2018.

  31. Jardine L.J., Armantrout G.A., Bourcier W.L., Brurnmond W.A., Ebbinghaus B.B., Shaw H.F., Van R.A. Weapons Pu Ceramics Formulations and Characterizations // U.S.-Russian Experts NATO Exchange Visit Meetings on Excess Pu Ceramics Formulations and Characterizations. 1998. https://www.osti.gov/servlets/purl/654329.

Дополнительные материалы отсутствуют.

Инструменты

следующая статья выпуска предыдущая статья выпуска содержание выпуска

Неорганические материалы

Архивы выпусков Информация о журнале Отправить рукопись в журнал