Теоретические основы химической технологии, 2021, T. 55, № 1, стр. 76-86
Алгоритмизация проектного расчета конвективно-радиационной сушки лакокрасочных покрытий
Б. Б. Богомолов a, В. В. Меньшиков a, b, В. С. Болдырев c, *, Ю. М. Аверина a, А. М. Зубарев a
a Российский химико-технологический университет им. Д.И. Менделеева
Москва, Россия
b Научно-производственное объединение “Лакокраспокрытие”
Хотьково, Россия
c Московский государственный технический университет им. Н.Э. Баумана
Москва, Россия
* E-mail: boldyrev.v.s@bmstu.ru
Поступила в редакцию 02.07.2020
После доработки 24.09.2020
Принята к публикации 30.09.2020
Аннотация
Приведены результаты разработки и внедрения уникального аппаратно-программного комплекса, в основе которого лежит метод алгоритмизации расчета параметров конвективно-радиационной сушки лакокрасочных покрытий по заданным характеристикам. Программный комплекс обеспечивает расчет процесса конвективно-радиационной или конвективной сушки, оперативный анализ исходных данных с целью исключения проектных ошибок, поиск рационального проектного решения путем внесения корректив в исходную информацию и быстрого пересчета процесса, получение протокола проектного расчета, содержащего все этапы и результаты решения задачи. Приведены этапы алгоритмизации и формулы для расчета оборудования, составляющие основу алгоритма. Показаны основные функции программного комплекса и возможности его применения для расчета сушки с различными характеристиками под конкретную окрасочную систему. Описана практическая реализация и применение проектного расчета при выполнении работ на Научно-производственном объединении “Лакокраспокрытие”.
ВВЕДЕНИЕ
Ужесточение экологических требований к лакокрасочным материалам (ЛКМ) обусловило интенсивное развитие производства и потребления материалов радиационного отверждения [1]. В мировом объеме выпуска 80% составляют лакокрасочные материалы для индустриальных покрытий различного назначения. Общемировой объем производства этих материалов в 2004 г. составил 177 тыс. тонн. В 2019 г. наблюдается его увеличение до 750 тыс. тонн.
В настоящее время наибольшее количество этих материалов (около 80%) относится к промышленным ЛКМ и печатным краскам. Стоит отметить, что в автомобильной промышленности использование ЛКМ радиационного отверждения началось лишь в 2008 г., но при этом к 2019 г. потребление увеличилось более чем в 12 раз.
Европейский рынок ЛКМ радиационного отверждения сосредоточен в основном в западноевропейских странах, однако аналитики прогнозируют его заметное развитие в странах Восточной Европы, в том числе за счет России и стран СНГ.
Западные эксперты в области лакокрасочной промышленности считают, что одним из главных путей развития отрасли, направленных на решение экологических проблем и ресурсосбережение, является производство и применение порошковых ЛКМ с реализацией радиационно-конвективного отверждения [2, 3]. Однако европейский рынок порошковых ЛКМ перенасыщен и повышение мирового спроса на ЛКМ данного типа предполагается главным образом в странах Азии, Восточной Европы, России и странах СНГ.
Согласно концепции “пейнт-технологий” [4] и стратегии развития по инновационному пути, НПО “Лакокраспокрытие” совместно с РХТУ им. Д.И. Менделеева и факультетом машиностроения Остравского технического университета был выполнен цикл научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ (в рамках межправительственного соглашения) по созданию технологий антикоррозионных покрытий труб и металлоконструкций на основе водных ЛКМ, модифицированных нанодобавками для улучшения экологических и потребительских свойств продукции. Промышленные испытания опытной партии на заводе Accellor-Mittal (Чехия) показали положительный результат.
Сотрудничество с РХТУ им. Д.И. Менделеева позволило создать экспертно-информационную интегрированную систему проектирования лакокрасочных и окрасочных производств, а на машиностроительном заводе НИИ при НПО “Лакокраспокрытие” возможна реализация проектов.
НПО “Лакокраспокрытие” реализовало совместный проект с компаниями “Тагилтрансмашпроект”, Alta (Чехия) и GALATEK A.S. (Чехия) по реинжинирингу окрасочного цеха АО “Уралвагонзавод”, крупнейшего в Европе, а также разработке рабочего проекта на окрасочное производство грузовых вагонов. В рамках перечисленных работ был разработан и внедрен алгоритм и программный комплекс на его основе, обеспечивающий проектирование окрасочных систем. Разработанный программный комплекс не имеет аналогов на территории РФ и Восточной Европы.
Комплексный подход к созданию окрасочного производства позволяет разрабатывать линии нанесения жидких и порошковых ЛКМ различного назначения, конструировать и предлагать различное технологическое оборудование для типовых и оригинальных технологических процессов [5]. В зависимости от проектной технологии линии окрашивания могут включать различное оборудование: агрегаты химической подготовки поверхности различной конструкции, камеры нанесения жидких ЛКМ пневматическим, безвоздушным или электростатическим методом распыления с комплексами оборудования нанесения лакокрасочных покрытий (ЛКП), сушильные камеры, туннели для стекания излишков ЛКМ и охлаждения, транспортные системы в различном исполнении.
Рассматриваемый в статье программный комплекс для проектного расчета конвективно-радиационной сушки обеспечивает расчет процесса конвективно-радиационной или конвективной сушки, оперативный анализ исходных данных с целью исключения проектных ошибок, поиск рационального проектного решения путем внесения корректив в исходную информацию и быстрого пересчета процесса, получение протокола проектного расчета, содержащего все этапы и результаты решения задачи. Программы реализованы на основе принципа объектно-ориентированного программирования и сопровождаются дружественным интеллектуальным интерфейсом, что обеспечивает универсальность и эффективность программного обеспечения. На рис. 1 представлена блок-схема алгоритма расчета.
Рис. 1.
Блок-схема алгоритма проектного расчета конвективно-радиационной сушки изделий в лакокрасочных производствах.
Для расчета оборудования конвективно-радиационной сушки были выбраны известные из литературы конструкции аппаратов для отверждения покрытий, режимы ведения процесса, типы растворителей и ЛКП [6, 7]. Рассматривались аппараты конвективной и терморадиационно-конвективной сушки [8–10]. Терморадиационные сушильные установки имеют следующие преимущества перед конвективными: время отверждения в 2–10 раз меньше, чем в конвективных установках; простота конструкции; малая тепловая инерционность; легкость регулирования. Недостатки: невозможность обеспечения равномерного нагрева сложно-профильных изделий; влияние экранирования на нагрев; возможность изменения оттенков покрытия в наиболее облучаемых участках.
Терморадиационно-конвективные установки обеспечивают быстрый подъем температуры и более равномерный обогрев изделий. Особенно эффективны установки для крупногабаритных изделий и изделий сложной формы [11–13].
МЕТОДИЧЕСКОЕ И АЛГОРИТМИЧЕСКОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА
В алгоритме предусмотрен ввод исходной информации по отдельным характеристикам процесса сушки детали. Для этого в окне ввода данных предусмотрены закладки, включающие характеристики камеры, параметры излучателей, свойства теплоносителя (воздуха), характеристики окрашиваемой детали, параметры ведения процесса сушки. Такой подход позволяет изменять только одну из групп данных, что обеспечивает поиск рационального решения путем вариаций одной из характеристик процесса [14, 15].
Например, для заданной детали и заданных характеристик камеры можно варьировать параметры процесса (время сушки), находя лучшую динамику процесса, или, изменяя число излучателей, обеспечить оптимальную температуру лакокрасочного слоя. Возможен автоматический подбор количества излучателей, что дает ресурсо- и энергосбережение за счет отсутствия лишних излучателей.
Реализован ввод информации в режиме меню по типу растворителя, материалу детали и виду лакокрасочного покрытия, что целесообразно для текстовых данных. В программном блоке происходит расчет некоторых конструкционных характеристик камеры и детали, а также извлечение нормативной и справочной информации из баз данных.
Для контроля корректности введенных данных предусмотрен вывод автоматически формируемого эскиза камеры (рис. 2), из которого можно представить расположение излучателей, положение детали внутри камеры, габариты камеры и внести изменения в исходные данные.
Если исходные данные правильны, следует нажать кнопку “выполнить расчет”, и происходит последовательный расчет излучателей, определение характеристик воздушного потока, расчет динамики сушки по длине камеры, расчет теплового баланса процесса.
Расчет теплового потока излучателей. Выполнение расчета начинается с определения теплового воздействия излучателей на деталь и воздух в камере, для чего применяется специальное диалоговое окно. В случае использования только конвективной сушки расчет свойств излучателей не производится. Основным результатом работы блока является тепловой поток Qe (кДж/ч) между произвольно расположенными плоскостями излучателями Fe и поверхности Fs, который приближенно определяется по формуле Шака [9]:
(1)
${{Q}_{e}} = 20.7824{{\varepsilon }_{{\operatorname{Re} }}} {{\varepsilon }_{e}}\frac{{{{F}_{e}}{{F}_{s}}}}{{\pi {{r}^{4}}}}{{s}_{1}}{{s}_{2}}\left[ {{{{\left( {\frac{{{{T}_{e}}}}{{100}}} \right)}}^{4}} - {{{\left( {\frac{{{{T}_{s}}}}{{100}}} \right)}}^{4}}} \right],$При нескольких излучателях определяется суммарный удельный тепловой поток излучателей Qe (кДж/(ч м2)), а при изменении положения детали в процессе сушки – средняя величина суммарного удельного теплового потока при разных положениях.
Расчет параметров воздушного потока. Известен расход растворителя Gs (кг/ч) и его доля, удаляемая в камере φs. Известен расход лакокрасочного материала G, сухой остаток материала φr. Минимальный расход воздуха Vmin (м3/ч) определяется по следующей формуле [9]:
где PDK – нижний предел взрываемости паров растворителя (г/м3), получаемый из таблицы базы данных. Для обеспечения взрывобезопасной концентрации принимается трехкратное превышение определенного по уравнению (2) значения VV = 3Vmin.При использовании только конвективной сушки скорость воздуха, расcчитанная по методике (2), оказывается слишком низкой, поэтому предусматривается ввод скорости пользователем.
В этом же программном блоке рассчитывают коэффициенты теплоотдачи. Задаются температура воздуха на входе в камеру Т1i (К), температура детали (изделия) на входе в камеру T1d (К), температура излучателя Te (К).
Расчет коэффициента теплоотдачи между воздухом и поверхностью изделия αas [8]:
(3)
${{\alpha }_{{as}}} = \frac{{{{\alpha }_{{as1}}}{{F}_{s}} + {{\alpha }_{{as2}}}({{F}_{{fs}}} - {{F}_{s}})}}{{{{F}_{{fs}}}}},$Для темного излучателя [9]:
(4)
$\begin{gathered} {{\alpha }_{{as1}}} = 1.164 \times (13.3 + 0.0053857{{T}_{e}} + \\ \left. { + \,\,0.00004785Т_{e}^{2}} \right). \\ \end{gathered} $Для светлого излучателя [9]:
(5)
$\begin{gathered} {{\alpha }_{{as1}}} = 1.164 \times (17.56 - 0.001357{{Т}_{e}} + \\ \left. { + \,\,0.000564286T_{e}^{2}} \right), \\ \end{gathered} $Расчет коэффициента теплоотдачи между воздухом и поверхностью изделия αas2 в условиях отсутствия облучения выполняется в соответствии с основными соотношениями, принятыми для условий вынужденной конвекции [8].
Дополнительно рассчитывается коэффициент теплоотдачи от излучателей воздуха αea с использованием соотношения для вынужденной конвекции [15–17], но с некоторыми изменениями, связанными с передачей тепла вдоль стенки, на которой размещены излучатели.
Расчет динамики изменения температуры в камере. Расчет кинетики нагрева изделия и воздуха в камере проводят на основе методики, предложенной в [8–10]. Он включает следующие основные соотношения:
– расчет параметров теплообмена со стороны излучателей (Se) и детали (Sd) по соотношениям [8]
где Ffs – полная площадь поверхности детали (м2), Ld – длина детали по направлению движения конвейера (м); где Fe – суммарная площадь излучателей, действующих на деталь (м2); Le – длина стенки камеры вдоль направления движения конвейера, на которой располагаются действующие излучатели (м).– определяется коэффициент, оценивающий распределение энергии и нагрев изделия и нагрев воздуха в камере [8]:
– расчет дополнительных параметров, определяющих динамику сушки [15]:
(9)
${{\varepsilon }_{{\operatorname{Re} }}}{{\varphi }_{{es}}} = \frac{{{{q}_{s}}}}{{{{q}_{0}} - m{{T}_{{1d}}}}},$– расчет водяных эквивалентов теплоносителя – воздуха Wa и детали Wd (кДж/(ч К)) [6]:
где Cр – теплоемкость воздуха при нормальных условиях (кДж/(м3 К)), ρan – плотность воздуха при нормальных условиях (кг/м3), Vv – расход воздуха (м3/ч); где Срd – теплоемкость детали (Дж/(кг К)), Gd – производительность по массе для части детали, подвергаемой излучению (кг/ч), Мd – масса детали (кг), tD – время сушки (ч).Определяется отношение [7]
Далее происходит расчет кривой кинетики нагрева детали. Основное уравнение для расчета температуры Тd (К) имеет следующий вид [7]:
где х – расстояние от входа детали в камеру до текущей точки, а для определения всех составляющих применяется следующая последовательность соотношений (используется значение температуры (К)) [7]:(15)
$А = 1 + \beta \left[ {1 + {{R}_{{ed}}}\left( {1 + \frac{\xi }{{{{\alpha }_{{as}}}}}} \right)} \right],$(17)
$\lambda = \sqrt {{{a}^{2}} - 4b} ;\,\,\,\,r = \frac{{a + \lambda }}{2};\,\,\,\,p = \frac{{a + \lambda }}{2},$(18)
${{\varepsilon }_{{\text{н}}}} = \frac{{{{T}_{e}} - {{T}_{{1i}}}}}{{{{T}_{{1d}}} - {{T}_{{1i}}}}}.$Для случая прямотока, когда направление конвейера и воздушного потока совпадают, при малых скоростях, следует применять следующие уравнения [9]:
(19)
$\begin{gathered} B = - \frac{{\beta {{R}_{{ed}}}}}{{r(p - r)}}({{T}_{{1d}}} - {{T}_{{1i}}})\left[ {r - 1{{\theta }_{s}} + \frac{{(1 + \beta - r){{q}_{e}}\delta }}{{{{a}_{{as}}}({{T}_{{1d}}} - {{T}_{{1i}}})}}} \right], \hfill \\ \hfill \\ \end{gathered} $(20)
$С = - \frac{{\beta {{R}_{{ed}}}}}{{p(p - r)}}({{T}_{{1d}}} - {{T}_{{1i}}})\left[ {p - 1{{\theta }_{s}} + \frac{{(1 + \beta - p){{q}_{e}}\delta }}{{{{a}_{{as}}}({{T}_{{1e}}} - {{T}_{{1i}}})}}} \right].$Аналогично происходит расчет кривой кинетики нагрева воздуха [9]:
(21)
$\begin{gathered} {{T}_{a}} = A\left( {1 + \frac{\zeta }{{{{a}_{{as}}}}}} \right) - \frac{{{{\delta }_{0}}}}{{{{a}_{{as}}}m}} + B\left( {1 + \frac{\zeta }{{{{a}_{{as}}}}} + \frac{r}{{{{R}_{{ed}}}}}} \right){{e}^{{ - {\gamma }{v}x}}} + \\ + \,\,C\left( {1 + \frac{\zeta }{{{{a}_{{as}}}}} - \frac{p}{{{{R}_{{ed}}}}}} \right){{e}^{{ - {\gamma }{v}x}}}. \\ \end{gathered} $Основными численными результатами расчета являются конечные температуры воздуха, детали и лакокрасочного покрытия в камере. Для оценки динамики изменения температур по длине аппарата в окне программы выводятся графики температур (рис. 3).
Анализ качества сушки детали. При известной скорости конвейера Vc и температуре изделия Td по длине камеры x строится зависимость lgτ от Td. Далее с использованием номограммы для определения времени отверждения эмалей (существует для каждого типа эмали) строится линия темпа нагрева. Определяется твердость покрытия при максимальной температуре поверхности изделия внутри камеры lgh и далее – h. Полученное значение твердости сравнивают с заданным.
Возможен вариант дополнительной сушки детали воздухом за счет увеличения длины камеры. В этом случае не будет дополнительного разогрева поверхности детали, что может вызвать повреждение слоя эмали [18–20].
Длительность запекания эмали при температуре завершения радиационной сушки определяется по номограмме, составленной для случая конвективной сушки. В этом случае температура воздуха на номограмме может быть меньше температуры детали. Вторым допущением может быть пренебрежение влиянием скорости воздуха, омывающим деталь [21].
Определяя время достижения твердости, полученной с помощью радиационной сушки, и время достижения требуемой твердости, находим время дополнительной сушки и, по скорости конвейера, дополнительную длину камеры. Значения по номограмме обычно дают завышенные параметры.
Расчет теплового баланса камеры. Целью расчета уравнений теплового баланса сушильной камеры является оценка энергетических затрат на сушку окрашенной детали [6, 22]. Программный блок включает следующие уравнения.
Расчет теплопотерь через ограждения камеры Q1 [8]:
(22)
${{Q}_{1}} = {\text{ }}({{k}_{1}}{{F}_{a}} + {{k}_{2}}{{F}_{{fl}}} + {{k}_{3}}{{F}_{{door}}})({{T}_{{cam}}} - {{T}_{w}}),$Расчет тепла Q2, расходуемого на нагрев ЛКМ и испарение растворителя [8]:
(23)
${{Q}_{2}} = {{G}_{{pr}}}{{c}_{{pr}}}({{T}_{{2pr}}} - {{T}_{1}}){\text{ }} + {{G}_{{tr}}}{{c}_{{tr}}}({{T}_{{2tr}}} - {{T}_{1}}),$Расчет тепла Q3, расходуемого на нагрев ЛКМ и испарение растворителя [8]:
где Gm – производительность по массе ЛКМ (кг/ч); сpr – теплоемкость материала изделия (кДж/(кг К)); T2 – температура на выходе из камеры (K); T1 – температура на входе в камеру (K); Gs – производительность по массе испаренного растворителя (кг/ч); qs – теплота испарения растворителя (кДж/кг).Приравнивая Q3 тепловому потоку излучателей и принимая температуру слоя, прилегающего к детали, равной температуре детали, рассчитывается температура внешней поверхности лакокрасочного слоя. Это соотношение используется и в блоке расчета динамики сушки [23–25] для определения изменения температуры слоя краски на поверхности детали по длине камеры.
Расчет тепла Q4, расходуемого на нагрев воздуха [8]:
где Vair – объемный расход воздуха (м3/ч); ρair – плотность воздуха в камере (кг/м3); сair – удельная теплоемкость воздуха (кДж/(кг К)); T1 – температура на входе в камеру (К); T2 – температура на выходе из камеры (К).Суммарное количество тепла определяется по соотношению [8]
где kst – коэффициент запаса (~1.2–1.3).По результатам расчета теплового баланса определяется температура воздуха на выходе из камеры.
Комплекс программ протестирован на реальных технологических линиях, что позволило не только проверить правильность вычислений, но и создать дружественный интерфейс, удобный инженеру-проектировщику. На рис. 4 представлено окно ввода исходной информации о характеристиках окрашенной детали.
В окне информации о результатах расчета воздушного потока предусмотрена возможность редактирования объемного расхода воздуха или линейной скорости потока в свободном пространстве камеры. Для этого нажимается соответствующая кнопка, вводятся коррективы и автоматически пересчитываются расход или скорость воздуха, коэффициенты теплоотдачи и нижний предел взрываемости для растворителя (рис. 5).
При расчете конвективной сушки предусматривается возможность задать требуемую скорость воздушного потока до расчета его теплового воздействия. Это связано с тем, что расход воздуха, определяемый по пределу взрываемости растворителя, как правило, ниже требуемого для качественной конвективной сушки. А так как диапазон допустимых скоростей воздуха достаточно велик, ввод значения скорости потока целесообразно предоставить пользователю.
После получения расчетных характеристик камеры происходит возвращение в окно ввода данных (рис. 4), где необходимо найти кнопки, управляющие расчетом. Так, например, можно скорректировать массив исходных данных. И далее, после нажатия кнопки “выполнить расчет”, процедуры расчета повторяются с получением новых результатов.
После завершения расчета и нажатия кнопки “завершить работу” (рис. 4) вся информация, как введенная в виде исходных данных, так и полученная в ходе расчета, сохраняется в рабочей директории компьютера в форме файла результатов.
Кроме того, в форме отдельного файла сохраняется и исходная информация, введенная для расчета. Эти данные считываются при повторном расчете термокамеры, не требуя повторного заполнения окна исходной информации.
РЕЗУЛЬТАТЫ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА
Алгоритм и программный комплекс активно используют научный и проектный отдел, конструкторское бюро и машиностроительный завод, входящие в структуру НПО “Лакокраспокрытие”.
Программный комплекс применен при разработке универсального автоматизированного комплекса для окраски контейнеров с радиоактивными отходами с использованием блока автоматического дистанционного управления и элементов робототехники. Указанный уникальный комплекс установлен и запущен на Нововоронежской АЭС.
Алгоритм использован для разработки рабочего проекта наукоемкой линии окраски грузовых вагонов АО “Уралвагонзавод”, линия действует в г. Нижний Тагил. Разработанная новая окрасочная линия позволила окрашивать до 16 тысяч различных модификаций грузовых вагонов в год. Все смонтированное оборудование соответствует отечественным и международным стандартам безопасности. На основе расчетов в проекте подобрана оптимальная система вентиляции окрасочных камер и установка очистки удаляемого из окрасочно-сушильных установок загрязненного парами растворителя воздуха. Спроектированная окрасочная линия укомплектована установкой очистки газов, работающей по принципу реверсивного улавливания органических веществ в ротационных адсорберах с последующей десорбцией горячим воздухом и термическим дожиганием. Указанная установка обеспечивает снижение концентрации загрязняющих веществ до предельно допустимых значений.
Программный комплекс позволил НПО “Лакокраспокрытие” разработать и внедрить линии окрашивания окунанием деталей автомобилей на АО “ВАЗинтерсервис” (г. Тольятти), окрашивания водно-дисперсионными ЛКМ деталей лифтов на предприятии ООО “ПКФ Сиблифт” (г. Омск), железнодорожных колес для ОАО “Нижнетагильский металлургический комбинат” (г. Нижний Тагил), деталей автомобилей на ПАО “Туймазинский завод автобетоновозов” (г. Туймазы), порошкового окрашивания на ООО “Белагромаш-Сервис” (г. Белгород), деталей экскаваторов на ЗАО “Эксмаш” (г. Тверь) и на других предприятиях. Всего разработано, изготовлено и внедрено более 50 новых окрасочных линий, проведен реинжиниринг и переоборудование действующих окрасочных линий и цехов.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Автоматизация проектирования процесса сушки позволяет снизить технологические риски, которые служат одной из причин брака конечных изделий. Кроме того, автоматизация проектирования позволяет улучшить систему контроля качества продукции на производстве.
Разработанный авторами алгоритм и программный комплекс применен для повышения эффективности деятельности НПО “Лакокраспокрытие”, что позволило предприятию существенно увеличить доход и производительность труда, снизить временные и ресурсные издержки. Анализ путей развития мирового рынка создания ЛКМ и ЛКП позволил выработать концепцию инновационных “пейнт-технологий”, что помогло, резко, в короткие сроки НПО “Лакокраспокрытие” улучшить экономические и социальные показатели.
НПО “Лакокраспокрытие” является единственным в России и Восточной Европе инновационным научно-производственным объединением в области разработки технологии окраски, рецептуры ЛКМ, оборудования для производства ЛКМ и нанесения покрытий, стандартизации требований к покрытиям, а также проектирования и пуска производственных предприятий.
Работа выполнена при финансировании РХТУ им. Д.И. Менделеева (ВИГ № Х-2020-011).
ОБОЗНАЧЕНИЯ
| F | площадь поверхности, м2 |
| G | массовый расход, кг/ч |
| K | коэффициент запаса |
| L | длина детали, м |
| Q | тепловой поток, кДж/ч |
| S | расстояние между поверхностями, м |
| Т | температура, K |
| t | время, ч |
| V | скорость, м/с |
| α | коэффициент теплоотдачи |
| εe | степень черноты поверхности излучателя |
| εRe | приведенный коэффициент теплового излучения системы |
| φ | доля растворителя |
ИНДЕКСЫ
| 1, 2 | минимальное и максимальное (расстояние) |
| a | площадь |
| as | воздух/поверхность |
| с | конвейер |
| D | сушка |
| d | деталь |
| door | дверь/воздуховод |
| e | излучатель |
| ea | излучатель/воздух |
| fs | полная поверхность |
| i | выходящий |
| mat | материал |
| pr | изделие |
| Re | приведенный |
| r | удаленный |
| S | поверхность |
| s | растворитель |
| st | запас |
| tr | транспорт |
| w | цех |
Список литературы
Vergidis K., Tiwari A., Maieed B. Business process analysis and optimization: beyond reengineering // IEEE Trans. Syst., Man, Cybern., Part C. 2008. V. 38. № 1. P. 69.
Lutov A.G., Ishkylova A.P. Automated systems the extreme multidimensional management of process plating // Mekhatronika, Avtom., Upr. 2017. V. 18. P. 185.
Shinoda K., Noda H., Ohtomi K., Yamada T., Akedo J. Promotion of knowledge and technology transfer towards innovative manufacturing process: case study of new hybrid coating process // Int. J. Autom. Technol. 2019. V. 13. № 3. P. 419.
Меньшиков В.В., Рыбкин В.А. Концепция инновационных “пэйнт-технологий” и ее практическая реализация // Лакокрас. матер. их примен. 2016. № 5. С. 49.
Меньшиков В.В., Аверина Ю.М., Зубарев А.М. Технологический маркетинг, коммерциализация и принципы реализации инноваций. М.: РХТУ им. Д.И. Менделеева, 2017.
Мячин В.А., Шабельский В.А. Конструирование оборудование окрасочных цехов. М.: Машиностроение, 1989.
Яковлев А.Д. Химия и технология лакокрасочных покрытий. Л.: Химия, 1989.
Михеев М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи. М.: Энергия, 1977.
Рабинович Г.Д., Слободкин Л.С. Терморадиационная и конвективная сушка лакокрасочных покрытий. Минск: Наука и техника, 1966.
Кафаров В.В. Методы кибернетики в химии и химической технологии. М.: Химия, 1976.
Кафаров В.В., Мешалкин В.П. Анализ и синтез химико-технологических систем. М.: Химия, 1991.
Богомолов Б.Б., Мешалкин В.П. Принципы разработки экспертной системы оптимальной компоновки оборудования химических производств // Теор. осн. хим. технол. 1994. Т. 28. № 6. С. 638.
Dvoretsky D.S., Dvoretsky S.I. Integrated design of flexible chemical process, devices, and control systems // Theor. Found. Chem. Eng. 2014. V. 48. № 5. P. 614. [Дворецкий Д.С., Дворецкий С.И. Интегрированное проектирование гибких химико-технологических процессов, аппаратов и систем управления // Теор. осн. хим. технол. 2014. Т. 48. № 5. С. 557.]
Богомолов Б.Б., Меньшиков В.В., Болотин Б.М., Болдырев В.С., Елистраткина В.О. Информационно-вычислительная система для проектирования и конструирования промышленных окрасочных линий // Лакокрас. матер. их примен. 2019. № 11. С. 27.
Макаренков Д.А., Назаров В.И., Баринский Е.А. Процессы и аппараты химической технологии. Основные процессы и оборудование производства пигментов, суспензий и паст в лакокрасочной промышленности. М.: МГУИЭ, 2010.
Bogomolov B.B., Zubarev A.M., Meshalkin V.P., Men’shikov V.P., Boldyrev V.S. Intelligent logical information algorithm for choosing energy- and resource-efficient chemical technologies // Theor. Found. Chem. Eng. 2019. V. 53. № 5. P. 709. [Богомолов Б.Б., Болдырев В.С., Зубарев А.М., Мешалкин В.П., Меньшиков В.В. Интеллектуальный логико-информационный алгоритм выбора энергоресурсоэффективной химической технологии // Теор. осн. хим. технол. 2019. Т. 53. № 5. С. 483.]
Bogoslovskii S.Yu., Kuznetsov N.N., Boldyrev V.S. Parameter optimization of electrolytic process of obtaining sodium hypochlorite of disinfection of water // J. Phys.: Conf. Ser. 2017. V. 918. № 1. Article number 012028.
Bobkov V.I., Borisov V.V., Dli M.I., Meshalkin V.P. Intensive technologies for drying a lump material in a dense bed // Theor. Found. Chem. Eng. 2017. V. 51. № 1. P. 70. [Бобков В.И., Борисов В.В., Дли М.И., Мешалкин В.П. Интенсивные технологии сушки кускового материала в плотном слое // Теор. осн. хим. технол. 2017. Т. 51. № 1. С. 72.]
Аверина Ю.М., Калякина Г.Е., Меньшиков В.В., Капустин Ю.И., Болдырев В.С. Проектирование процессов нейтрализации хромо- и циансодержащих сточных вод на примере гальванического производства // Вестн. Моск. гос. тех. унив. им. Н.Э. Баумана. Сер. Естеств. науки. 2019. № 3. С. 70.]
Boldyrev V.S., Averina Yu.M., Menshikov V.V., Kuznet-sov S.V., Kolybanov K.Yu. Technological and organizational engineering of paint processing // Theor. Found. Chem. Eng. 2020. V. 54. № 3. P. 420. [Болдырев В.С., Аверина Ю.М., Меньшиков В.В., Кузнецов С.В., Колыбанов К.Ю. Технологическо-организационный инжиниринг окрасочных производств // Теор. осн. хим. технол. 2020. Т. 54. № 3. С. 299.]
Koshev A.N., Varentsov V.K. Mathematical modeling of Effective systems of reaction with flow-through 3D electrodes // Theor. Found. Chem. Eng. 2018. V. 52. № 1. P. 87. [Кошев А.Н., Варенцов В.К. Математическое моделирование эффективных систем реакторов с проточными трехмерными электродами // Теор. осн. хим. технол. 2018. Т. 52. № 1. С. 93.]
Bobkov V.I., Borisov V.V., Dli M.I., Meshalkin V.P. Multicomponent fuzzy model for evaluating the energy efficiency of chemical and power engineering processes of drying of the multilayer mass of phosphorite pellets // Theor. Found. Chem. Eng. 2018. V. 52. № 5. P. 786. [Бобков В.И., Борисов В.В., Дли М.И., Мешалкин В.П. Многокомпонентная нечеткая модель оценки энергоэффективности химико-энерготехнологических процессов сушки многослойной массы фосфоритовых окатышей // Теор. осн. хим. технол. 2018. Т. 52. № 5. С. 504.]
Бобков В.И. Интенсификация процесса слоевой сушки дисперсного материала // Тепл. процессы тех. 2014. Т. 6. № 9. С. 425.
Men’shutina N.V., Gordienko M.G., Voinovskii A.A., Kudra T. Dynamic criteria for evaluating the energy consumption efficiency of drying equipment // Theor. Found. Chem. Eng. 2005. V. 39. № 2. P. 158. [Меньшутина Н.В., Гордиенко М.Г., Войновская А.А., Кудра Т. Динамические критерии для оценки эффективности энергопотребления сушильного оборудования // Теор. осн. хим. технол. 2005. Т. 39. № 2. С. 170.]
Bogomolov B., Boldyrev V., Elistratkina V., Menshikov V., Seina Ya., Zubarev A. Information-computing system for designing and construction of industrial painting lines // Proc. 22nd International Conference MEKON 2020. Ostrava: VSB-Technical University of Ostrava, 2020. P. 1.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Теоретические основы химической технологии
Пн.-пт.: 10.00-19.00