Электрохимия, 2019, T. 55, № 10, стр. 1272-1275

Вихревая диффузия в вязком подслое

Джон Ньюман *

Кафедра химической и биомолекулярной технологии Калифорнийский университет
94720-1462 Беркли, Калифорния, США

* E-mail: newman@newman.cchem.berkeley.edu

Поступила в редакцию 18.12.2018
После доработки 20.02.2019
Принята к публикации 30.03.2019

Полный текст (PDF)

Аннотация

Предпринята попытка устранить давнюю разницу в прогнозируемом распределении вихревой диффузии в вязком подслое, где в литературе показана зависимость от третьей или от четвертой степени расстояния от твердой стенки. Разрешение предполагает, что зависимость y3 преобладает очень близко к стенке, в то время как зависимость y4 может преобладать во внешней части вязкого подслоя вблизи границы с внешним турбулентным потоком. Однако при высоких значениях числа Шмидта общая скорость массообмена будет демонстрировать поведение, соответствующее зависимости y3, и будет очень трудно наблюдать экспериментально любые намеки на зависимость y4.

Ключевые слова: турбулентность, массоперенос

ВВЕДЕНИЕ

С 1932 года очевидно, что турбулентные колебания в вязком подслое отсутствуют [1, 2]. Они просто распадаются при приближении к твердой поверхности. Некоторые теоретические исследования [3, 4] предполагают, что вихревая диффузия ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ пропорциональна y4, где y – расстояние от стенки. Экспериментальные измерения массопереноса на твердую стенку при больших числах Шмидта Sc используются для определения там поведения. Те, кто сравнивают [1, 5] возможности y3 с y4, приходят к выводу, что сравнение является неопределенным, но они предпочитают y3 над y4. Некоторые другие [68] делают вывод в пользу y3 без сравнения.

Аргумент в пользу y3 в непосредственной близости от стенки является весьма простым [1, 2]. Напряжение Рейнольдса является средним для произведения колебаний в тангенциальном и перпендикулярном направлениях, $\bar {\tau }_{{xy}}^{{(t)}} = \rho \overline {\nu _{x}^{'}\nu _{y}^{'}} ,$ $\nu _{x}^{'}$ пропорционален y, и по уравнению непрерывности, $\nu _{y}^{'}$ пропорционален y2. Следовательно, напряжение Рейнольдса должно быть пропорционально y3. Поскольку напряжение связано со средней производной скорости посредством вихревой вязкости

(1)
${{\bar {\tau }}_{{xy}}} = - \rho \left( {\nu + {{\nu }^{{(t)}}}} \right)\frac{{\partial {{{\bar {\nu }}}_{x}}}}{{\partial y}},$
вихревая кинематическая вязкость ν(t) должна быть также пропорциональна y3. Турбулентный поток массы к стенке пропорционален усреднению колебаний концентрации и нормальной составляющей скорости. По тем же причинам вихревая диффузия ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ также должна быть пропорциональна y3. Самое простое предположение заключается в том, что равны две величины:

(2)
${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}} = {{\nu }^{{\left( t \right)}}}.$

В литературе существует противоречие относительно того, являются ли они на самом деле равными или пропорциональными, или их изменения с расстоянием существенно различаются. Здесь мы не решаем эту проблему и рассматриваем ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ и ν(t) как равные величины. Экспериментальная информация о ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ может быть получена в основном из экспериментов по массопереносу при высоком Sc и, следовательно, можно исследовать область, очень близкую, поскольку это – область, которая в противном случае не может быть легко исследована экспериментально.

РАЗРЕШЕНИЕ

Теоретические исследования могут быть несколько интуитивными [3, 9] или они могут стать довольно абстрактными и сложными (см., например, ссылки в работе [4]). Возможно, что они предполагают, что структура турбулентного потока является инвариантной в направлении потока (как в полностью развитом потоке трубы) [4]. Также существует вероятность, что эти исследования применимы к области вязкого подслоя, которая не является глубокой, но более прилегающей к внешнему потоку, как в области, где ν(t) становится сравнимой с ν.

Мы предлагаем здесь объяснение этих расходящихся выводов. Рисунок 1 представлен на основании рис. 5.5 в электрохимических системах [10], основанном на работе Васана, Тьена и Вильке [11], которые получают описание универсального профиля скорости, который является непрерывным и имеет две непрерывные производные в направлении, перпендикулярном стенке. В частности, результат можно представить тремя прямыми (в логарифмических координатах) наклонов 1, 3 и 4. Эти пунктирные линии наложены на рис. 1. Наклон 1 применяется к внешнему турбулентному потоку (но не распространяется близко к центру трубы). Наклон 3 применяется очень близко к стенке, а наклон 4 относится к промежуточной области, прилегающей к внешнему потоку снаружи и прилегающей к глубокой внутренней области, скажем, для 10 < y+ < 30. Это можно прочитать в обеих ссылках [9] и [4], но описание является неясным и неопределенным.

Рис. 1.

Изменение вихревой вязкости вблизи сплошной стенки. Пунктирные линии показывают наклоны 1, 3 и 4. Значения числа Шмидта Sc показывают точки, в которых коэффициент вихревой диффузии ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ равен коэффициенту диффузии $\mathcal{D}$. Значение для Sc = 100 слегка сдвинуто влево по шкале на рисунке, а значение для Sc = 1000 находится ниже и левее области рисунка.

Область, которая фактически исследуется в экспериментах с турбулентным массопереносом при высоких значениях Sc, является частью вязкого подслоя, прилегающего к твердой стенке. Насколько близка к стенке эта область? Мы хотим, чтобы турбулентный диффузионный слой здесь определялся как та область, которая ближе к стенке, чем значение y+, где ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ сопоставим с коэффициентом диффузии $\mathcal{D}$ (по аналогии с толщиной вязкого подслоя, определенного выше как значения y+, где ν(t) становится сопоставимой с величиной ν). По этому определению толщина диффузионного слоя δD становится функцией Sc. Толщина диффузионного слоя пропорциональна Sc–1/3 в ламинарном потоке.

На рисунке добавлены точки для нескольких значений Sc. Видно, что область Sc = 0.1 (что доступно только для теплообмена в жидких металлах) проходит до y+ = 30, в основном на границе вязкого подслоя с внешней турбулентной зоной. Эта область для Sc = 1 находится в пределах вязкого подслоя. Соответствующие области для Sc = = 10 и 100 проникают в глубину подслоя. Область для Sc = 100 находится за пределами шкалы рисунка, а область для Sc = 1000 (значение, которое считается типичным для диффузии жидкости) сдвинуто еще дальше влево.

Мы заключаем, что область y4 подслоя может также появляться рядом с внешней турбулентной областью, тогда как глубокая часть вязкого подслоя является областью y3. Кроме того, в большинстве исследований массопереноса в жидкостях следует ожидать демонстрации этой области y3; то есть демонстрации того, что число Нуссельта пропорционально Sc1/3, или эквивалентно, что число Стентона пропорционально Sc–2/3.

Это объясняет, почему корреляции в экспериментальной литературе обычно подтверждают результат y3, хотя детальные исследования могут с трудом различить y3 и y4. В то же время данные о самой ν(t) могут показывать зависимость от y4 (см. рис. 1 для 10 < y+ < 20). Сложно прямо измерить ν(t) или ${{\mathcal{D}}^{{\left( t \right)}}}$ (хотя Никурадзе [12] отлично решил задачу с течением в трубе вне вязкого подслоя). Обратите внимание, что ссылка [13] показывает показатель степени Sc в пределах 0.01 от предельного значения для большого Sc и хорошо подтверждает y3, а не y4.

Более подробная информация приведена в приложении.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Было бы хорошо рассказать подробнее о том, как можно сделать вывод из теоретических работ.

Левич (1944) мало объясняет свое изменение с y3 на y4; я не понимаю его утверждение. Поэтому я перехожу к его книге [9] (1962 год для английской версии). Я получаю подсказку, что он говорит об области, прилегающей к внешнему турбулентному потоку, только внутри вязкого подслоя.

У Мартемьянова есть уравнение (уравнение (23)), которое выглядит как подтверждение y3, но немного дальше вниз по странице он превращает его в результат y4 (как раз перед уравнением (28)). Объяснение Воротынцева [М.А. Воротынцев, mivo2010@yandex.com, личное сообщение], по-видимому, состоит в том, что результат y4 относится к области непосредственно внутри вязкого подслоя и не очень близко к твердой поверхности. В своем уравнении (31) Мартемьянов [14] поддерживает идею о том, что зависимость y3 преобладает очень близко к стенке, что явно согласуется с рис. 1. Следует еще раз подчеркнуть, что вихревая диффузия может быть не равна и даже не пропорциональна вихревой кинематической вязкости. Она может быть пропорциональной квадратному корню из молекулярной диффузии, причем все это относится только к области очень глубоко внутри диффузионного слоя (ближе к стенке), где он не влияет на общую скорость массопереноса [14, также М.А. Воротынцев, mivo2010@yandex.com, личное сообщение].

Рисунок 2 показывает вычисленные результаты массообмена для данных форм вихревой диффузии в вязком подслое. Кривые с зависимостью y3 становятся постоянными при больших числах Шмидта, включая кривые, использующие для формы уравнение (15.71). Кривая с зависимостью от y4 по всему вязкому подслою показывает отрицательный наклон 1/12 для больших Sc. Область зависимости y4, показанная на рис. 1, не проявляется на рис. 2, т.е. остальные три кривые нигде не показывают наклон –1/12.

Рис. 2.

График, показывающий, как вихревая диффузия должна влиять на скорость массопереноса в потоке в трубе с постоянным потоком у стенки. Сплошные линии показывают, как число Стентона зависит от числа Шмидта для трех значений параметра напряжения R+, равного 100, 1000 и 10 000 (что соответствует числам Рейнольдса 2245, 36 105 и 378 600). Для этих кривых вихревая диффузия пропорциональна y3 в вязком подслое. Кривая из длинных пунктиров иллюстрирует зависимость y4 в вязком подслое и имеет наклон –1/12 для больших чисел Шмидта. Кривая из коротких пунктиров проявляет зависимость для вихревой диффузии, приведенную в книге “Электрохимические системы” (уравнение (15.71)). Она по существу совпадает с кривой для того же значения R+, но с простой пропорциональностью y3 в вязком подслое. Эти кривые имеют нулевой наклон при больших значениях Sc и никогда не проявляют наклон –1/12.

При числе Шмидта 1000 область зависимости y4 на рис. 1 не видна на рис. 2, потому что эта область находится вне диффузионного слоя и, следовательно, находится в области однородной концентрации.

На рис. 3 показан более привычный график (вычисленных) скоростей массообмена, где строится зависимость числа Нуссельта от числа Рейнольдса, где Sc выступает в в качестве параметра. На этом графике сложно сделать выводы о зависимости y3 от y4, поскольку наклон зависит главным образом от числа Рейнольдса.

Рис. 3.

График скоростей массообмена в турбулентном потоке в трубе, построенный с использованием числа Нуссельта и числа Рейнольдса, но с делением числа Нуссельта на число Шмидта в степени 1/3. Это мог бы быть обычный способ построения графика массообмена. Основные кривые из коротких пунктиров используют уравнение (15.71) из работы [10] для вихревой диффузии в вязком подслое для разных чисел Шмидта. Кривые выше, что для Sc = 1, что для Sc = 10, 100, 1000 и 10 000 достигают определенного предела для больших Sc. Также имеется сплошная кривая для зависимости y3 в вязком подслое для Sc = = 1000 и кривая из длинных пунктиров для зависимости y4 в вязком подслое. Их нельзя четко отличить от кривых, использующих уравнение (15.71) при больших числах Шмидта. (Дается также кривая при очень больших значениях Sc для зависимости y4 в вязком подслое, чтобы показать, сильно ли что-то отличается от результатов для y3. Эта кривая лежит ниже, чем для Sc = 1000.)

Список литературы

  1. Murphree, E.V., Relation between Heat Transfer and Fluid Friction, Ind. Eng. Chem., 1932, vol. 24, p. 726. https://doi.org/10.1021/ie50271a004

  2. Levich, B., The Theory of Concentration Polarization, I, Acta Physicochim. U.R.S.S., 1942, vol. 17, p. 257. [Левич Б. Теория концентрационной поляризации, I, Acta Physicochim. U.R.S.S., 1942, vol. 17, p. 257.]

  3. Levich, B., The Theory of Concentration Polarization, II, Acta Physicochim. U.R.S.S., 1944, vol. 19, p. 117. [Левич Б. Теория концентрационной поляризации. II, Acta Physicochim. U.R.S.S., 1944. vol. 19. p. 117.]

  4. Martemianov, S.A., Statistical Theory of Turbulent Mass Transfer in Electrochemical Systems, Russ. J. Electrochem., 2017, vol. 53, p. 1076. [Мартемьянов С.А. Статистическая теория турбулентного массопереноса в электрохимических системах. Электрохимия. 2017. Т. 53. С. 1076.]

  5. Hubbard, D.W., Mass Transfer in Turbulent Flow at High Schmidt Numbers, dissertation, University of Wisconsin, 1964.

  6. Chilton T.H. and Colburn, A.P., Mass Transfer (Absorption) Coefficients. Prediction from Data on Heat Transfer and Fluid Friction, Ind. Eng. Chem., 1934, vol. 26, p. 1183.

  7. Lin, C.S., Moulton, R.W., and Putnam, G.L., Mass Transfer between Solid Wall and Fluid Streams. Mechanism and Eddy Distribution Relationships in Turbulent Flow, Ind. Eng. Chem., 1953, vol. 45, p. 636.

  8. Vielstich, W., Der Zusammenhang zwischen Nernstscher Diffusionsschicht und Prandtlscher Strömungsgrenzschicht, Z. Elektrochim., 1953, Bd. 57, S. 646.

  9. Levich, V.G., Physicochemical Hydronamics, Sections 4, 25, and 26, Englewood Cliffs, N. J.: Prentice-Hall, Inc., 1962.

  10. Newman, J. and Thomas-Alyea, K.E., Electrochemical Systems, Hoboken, N.J.: Wiley-Interscience, 2004.

  11. Wasan, D.T., Tien, C.L., and Wilke, C.R., Theoretical Correlation of Velocity and Eddy Viscosity for Flow Close to a Pipe Wall, A.I.Ch.E. J., 1963, vol. 9, p. 567.

  12. Nikuradse, J., Gesetzmässigkeitem der turbulentem Strömung in glatten Rohren, Forschungsheft 356, Beilage zu Forschung auf dem Gebiete des Ingenieurwesens, Edition B, Volume 3, September/October, 1932 (Berlin NW7: VDI-Verlag GMBH, 1932). Translated as Nikuradse, J., Laws of Turbulent Flow in Smooth Pipes, NASA TT F-10, 359 (Washington: National Aeronautics and Space Administration, October, 1966). [Никурадзе И. Законы турбулентного течения в гладких трубах.]

  13. Newman, J., Theoretical Analysis of Turbulent Mass Transfer with Rotating Cylinders, J. Electrochem Soc., 2016, vol. 163, p. E191.

  14. Vorotyntsev, M.A., Martem’yanov, S.A., and Grafov, B.M., Closed equation of turbulent heat and mass transfer, J. Exp. Theor. Phys., 1980, vol. 52, p. 909. [Воротынцев, М.А., Мартемьянов, С.А., Графов, Б.М. Замкнутое уравнение турбулентного тепломассопереноса. Журн. эксп. и теор. физики. 1980. Т. 52. С. 909.]

Дополнительные материалы отсутствуют.