Физикохимия поверхности и защита материалов, 2020, T. 56, № 3, стр. 301-308
Электроосаждение цинк-никелевых покрытий из глицин-содержащего аммиачно-хлоридного электролита
Д. В. Бурляев 1, А. Е. Тинаева 1, К. Е. Тинаева 1, О. А. Козадеров 1, *
1 Воронежский государственный университет
394018 Воронеж, Университетская пл., 1, Россия
* E-mail: ok@chem.vsu.ru
Поступила в редакцию 02.05.2019
После доработки 10.10.2019
Принята к публикации 17.10.2019
Аннотация
Изучены кинетические закономерности процесса электроосаждения сплавных цинк-никелевых покрытий из аммиачно-хлоридного раствора электролита. Установлено влияние добавки аминоуксусной кислоты на механизм процесса электроосаждения, выход по току, морфологию поверхности, химический и фазовый состав синтезируемых покрытий. Процесс электрохимического осаждения сплавов системы Zn–Ni из аммиачно-хлоридного электролита осложнен диффузионным транспортом ионов в жидкой фазе раствора электролита, при этом кинетическая стадия переноса заряда протекает необратимо. Добавка аминоуксусной кислоты не меняет механизма процесса электроосаждения, однако приблизительно на 6% увеличивает выход по току целевого процесса, предположительно, за счет снижения вклада реакции выделения водорода в общую скорость катодного процесса. Добавка глицина улучшает морфологию поверхности синтезируемых покрытий за счет снижения шероховатости и более плотной упаковки зародышей растущей фазы, а также увеличивает содержание никеля в сплаве в среднем на 4 ат. %, но не влияет на фазовый состав покрытий, которые остаются гетерогенными и состоят из γ-фазы Ni2Zn11 и Zn. Проведена количественная оценка противокоррозионной эффективности электроосажденных цинк-никелевых сплавов в зависимости от наличия аминоуксусной кислоты в растворе электролита. Обнаружено, что введение глицина в аммиачно-хлоридный электролит осаждения приводит к облагораживанию коррозионного потенциала и заметному снижению плотности тока коррозии Zn, Ni-сплавного покрытия в водном растворе 3.5% NaCl. Это свидетельствует о повышении устойчивости электрохимически синтезируемого защитного пленочного материала к коррозионному разрушению. Подобраны оптимальные условия электрохимического синтеза морфологически однородных противокоррозионных цинк-никелевых покрытий.
ВВЕДЕНИЕ
При разработке современных материалов и технологий одним из перспективных направлений являются работы в области электроосаждения сплавов как метода получения покрытий с защитными и специальными свойствами. Особое внимание уделяется электрохимическому синтезу пленочных материалов, построенных на основе цинка. Возрастание требований к функциональным свойствам цинковых покрытий вызвало необходимость разработки процессов получения гальванических систем, в основу которых положены сплавы цинка. На практике они особенно эффективны для защиты от коррозии материалов, подвергающихся агрессивному разрушительному воздействию окружающей среды, например, днищ кораблей, аппаратуры и сооружений, работающих в морских условиях солевого тумана. Так, в связи с разработкой ряда новых нефтяных месторождений актуальной становится использование Zn-содержащих материалов для защиты нефтепромыслового оборудования от солевой коррозии [1].
Перспективной является модификация цинкового покрытия с целью увеличения коррозионной и термической стойкости, механической прочности покрытия при уменьшении его толщины. Повышение коррозионной стойкости покрытий на основе цинка с одновременным сохранением его электроотрицательности по отношению к защищаемому материалу (в основном, стали) может быть достигнуто легированием цинка на катоде металлами, образующими с Zn интерметаллические соединения [2]. Это позволяет полностью исключить нежелательное по экологическим причинам применение покрытий на основе токсичного кадмия [3].
Действительно, сплавы системы “цинк–никель” постепенно вытесняют Cd-содержащие системы, используемые в промышленности для защиты металлических материалов от коррозионного разрушения. При этом гомогенный сплав с атомной долей никеля 12–15 ат. %, представляющий γ-фазу состава Ni2Zn11, характеризуется наилучшими противокоррозионными свойствами среди сплавов данной группы, существенно превосходящими покрытия из чистого цинка [4–6]. Более того, большинство функциональных свойств гальванических покрытий определяется структурой, фазовым и химическим составом сплава, наличием инородных включений. Как правило, оптимальными свойствами обладают твердые растворы и интерметаллические фазы, например, пирометаллургические сплавы Zn–Ni (γ-фаза) при содержании 14–20 мас. % Ni. Однако в случае гальванических осадков Zn–Ni, полученных из различных электролитов, одинаковому химическому составу сплава может отвечать различный фазовый состав [1, 6]. Тем не менее, коррозионно-стойкие интерметаллиды на основе никеля (например, Ni5Zn21 (γ-фаза)) обнаруживаются и в электроосажденных сплавах [1, 3, 5]. При этом гальванопокрытия часто превосходят литые сплавы по чистоте осадка, равномерности, мелкокристалличности и ряду других функциональных свойств [1, 6]. Помимо механической и коррозионной защиты гальванопокрытия на основе цинк-никелевых сплавов могут быть использованы как исходные системы для получения пористого (в том числе и нанопористого) никеля путем селективного растворения цинка. Синтезируемый таким образом материал характеризуется большой площадью электрохимически активной поверхности, а потому является перспективным электрокатализатором, например, в реакциях анодного окислении метанола в твердополимерных топливных элементах, получения водорода, гидрирования органических соединений [7, 8]. В этой связи актуальными задачами являются электрохимическое получение цинк-никелевых покрытий, содержащих гомогенные интерметаллические фазы, изучение закономерностей их синтеза, а также оценка коррозионной устойчивости.
Основным методом получения цинк-никелевых сплавных покрытий является катодное электроосаждение [9–11], кинетические закономерности которого, а также свойства синтезируемого материала зависят от наличия в электролите осаждения органических добавок, выступающих в качестве комплексообразователей [12–16]. В качестве такой добавки в настоящей работе используется аминоуксусная кислота (глицин), роль которой в кинетике электроосаждения сплавов системы Zn–Ni, их составе, морфологии и устойчивости к коррозии впервые изучается на основе комплексного подхода.
Цель работы – установление влияния добавки глицина на кинетические закономерности процесса электроосаждения цинк-никелевых сплавных покрытий из аммиачно-хлоридного электролита, состав пленочных сплавов, морфологию поверхности, выход по току целевого процесса, а также оценка противокоррозионной эффективности синтезированных покрытий.
ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ЧАСТЬ
Цинк-никелевые покрытия осаждали в потенциостатических или потенциодинамических условиях поляризации на медную или золотую подложку из аммиачно-хлоридного раствора без добавок состава 0.15 M ZnCl2 + 0.30 M NiCl2 + 3.00 M NH4Cl (рН 3.6), а также из раствора электролита с добавкой глицина состава 0.15 M ZnCl2 + 0.30 M NiCl2 + + 3.00 M NH4Cl + 0.30 М NH2CH2COOH (рН 3.2) в условиях естественной аэрации. Для проведения коррозионных испытаний синтезированных цинк-никелевых покрытий использовали 3.5% водный аэрированный раствор NaCl (рН 7.4). Растворы приготовлены на дважды дистиллированной воде (бидистиллятор УПВА-5) из ч. д. а. и х. ч. реактивов. Электрохимические измерения проводили при комнатной температуре 293 ± 2°С в трехэлектродной ячейке без разделения катодного и анодного пространств. Потенциодинамический и потенциостатический режимы электролиза реализованы при помощи компьютеризированного потенциостата/гальваностата IPC-Pro L. Рабочим электродом служила медная пластина (геометрическая площадь Sgeom = 1 см2) или золотой электрод (Sgeom = 0.14 см2) – в экспериментах по электроосаждению, а также цинковый электрод (Sgeom = 0.17 см2) – в коррозионных испытаниях. Подготовка электродов включала зачистку на шлифовальной бумаге, полировку до зеркального блеска на замше с водной суспензией MgO, обезжиривание этанолом, промывание бидистиллированной водой и сушку в токе аргона. Вспомогательный электрод – платиновая пластина, электрод сравнения – хлоридсеребряный электрод. Потенциалы Е в работе приведены по шкале стандартного водородного электрода (ст. в. э.). Плотность тока i рассчитана на единицу геометрической площади электродов.
Морфологию поверхности синтезируемых покрытий исследовали методами металлографической и растровой электронной микроскопии (РЭМ) (микроскопы Altami MET 1T и JSM-6380LV соответственно). Для определения химического состава покрытий использовали метод рентгеноспектрального микроанализа (РСМА) (система микроанализа INCA 250), фазового – метод рентгеновской дифракции (дифрактометр ARL X’TRA Thermo Scientific).
Результаты РЭМ-, РСМА- и дифрактометрических исследований получены на оборудовании ЦКПНО ВГУ.
Циклические вольтамперограммы регистрировали, сканируя потенциал со скоростью V от бестокового стационарного значения вначале в катодную область до Е = –1200 мВ, затем в обратном направлении до +400 мВ. Параметр V варьировали от 5 до 200 мВ/с. Электроосаждение цинк-никелевых покрытий толщиной ~5 мкм осуществляли в потенциостатическом режиме поляризации в интервале катодных потенциалов от –860 до –1000 мВ. Выход по току определяли гравиметрическим методом.
Измерение транзиента коррозионного потенциала и снятие поляризационных кривых с дальнейшим определением потенциала и тока коррозии методом экстраполяции Тафеля являются одними из основных способов оценки противокоррозионной эффективности материалов [17–19]. Коррозионные испытания проводили, погружая образец покрытия в ячейку, заполненную 3.5% водным раствором NaCl и регистрируя изменение стационарного потенциала Ecorr во времени в течение не менее двух часов. После установления постоянного значения Ecorr регистрировали вольтамперограммы, сканируя потенциал электрода со скоростью 5 мВ/с в интервале от Е = Ecorr – 400 мВ до Е = Ecorr + 400 мВ, и перестраивали их в Тафелевых lgi – E координатах.
РЕЗУЛЬТАТЫ И ИХ ОБСУЖДЕНИЕ
Анализ катодных ветвей циклических вольтамперограмм, полученных на Au-электроде в аммиачно-хлоридных растворах при V = const, позволяет сделать вывод, что добавление глицина в электролит приводит к незначительному облагораживанию потенциалов катодного осаждения (рис. 1). В свою очередь, анодные максимумы А1–А3, соответствующие инверсионному растворению покрытий, полученных при катодном сканировании в растворах без добавки и с добавкой аминоуксусной кислоты, также несколько смещены друг относительно друга, что свидетельствует о возможном различии в химическом и/или фазовом составе продуктов осаждения. При этом согласно литературным данным [20–23] анодные пики А1 и А2 относятся к селективному растворению цинка из цинк-никелевых фаз различного состава (α-, γ-, η-фазы), в то время как пик А3 – к растворению никеля из обесцинкованного покрытия.
С ростом скорости сканирования потенциала высота максимума imax на катодной ветви циклограммы увеличивается, причем imax, V-зависимость линеаризуется в координатах Рендлса–Шевчика (рис. 2а). Увеличение V приводит к сдвигу потенциала максимума в положительную сторону (рис. 2б). Согласно теории линейной вольтамперометрии [24–26], это свидетельствует о том, что процесс осложнен объемно-диффузионным транспортом разряжающихся ионов к поверхности электрода, а кинетическая стадия переноса заряда является необратимой. Таким образом, электроосаждение протекает в смешанно-кинетическом диффузионно-электрохимическом режиме.
Данный вывод справедлив для обоих типов растворов независимо от наличия глицина, т.е. добавка аминоуксусной кислоты на механизм процесса электроосаждения цинк-никелевых сплавов из аммиачно-хлоридного электролита не влияет. В то же время отрезки, отсекаемые прямыми в координатах Рендлса–Шевчика (рис. 2a) на оси ординат, имеют различную величину для разных растворов (~16 мА/см2 для случая без добавки глицина и ~11 мА/см2 для случая с добавкой глицина). Поскольку данные отрезки, вероятно, характеризуют скорость побочных процессов, протекающих на катоде параллельно с электроосаждением (прежде всего, это выделение водорода), то справедливо отметить, что добавка глицина снижает их вклад в общую скорость приблизительно в полтора раза.
По данным РСМА независимо от потенциала осаждения Еdep и наличия глицина в растворе электролита осаждения сплавные Zn, Ni-покрытия построены на основе цинка (табл. 1). Добавка аминоуксусной кислоты увеличивает содержание никеля в сплаве в среднем приблизительно на 4 ат. %. При этом, однако, не изменяется качественный фазовый состав покрытий (рис. 3), которые являются гетерогенными, поскольку состоят из металлического цинка и γ-фазы системы Zn–Ni, включающей преимущественно интерметаллид Ni2Zn11.
Таблица 1.
Edep, мВ | Атомная доля никеля, % | Выход по току, % |
---|---|---|
–860 | $\frac{{9.2 \pm 0.5}}{{14.1 \pm 0.5}}$ | $\frac{{89}}{{94}}$ |
–900 | $\frac{{9.2 \pm 0.5}}{{12.7 \pm 0.5}}$ | $\frac{{86}}{{94}}$ |
–1000 | $\frac{{11.0 \pm 0.5}}{{15.3 \pm 0.5}}$ | $\frac{{86}}{{92}}$ |
Анализ данных растровой электронной микроскопии (рис. 4) показывает, что покрытия, синтезированные из глицинсодержащего раствора электролита, являются более гладкими за счет снижения общей шероховатости и уменьшения размеров зародышей растущей фазы. Кроме того, они характеризуются отсутствием крупных трещин на поверхности, характерных для покрытий, полученных из раствора без добавки аминоуксусной кислоты. Учитывая, что более равномерные и мелкозернистые покрытия получаются при относительно более низкой скорости осаждения сплава [17], можно прийти к выводу, что наблюдаемый эффект обусловлен, скорее всего, снижением плотности тока катодного осаждения при добавлении глицина.
Следует отметить не только улучшение морфологии поверхности покрытия в случае использования добавки NH2CH2COOH, но и отсутствие неровностей, возникающих при выделении газообразного водорода в процессе электроосаждения. Это можно объяснить упомянутым выше уменьшением вклада побочных реакций в общую скорость катодного процесса при введении добавки аминоуксусной кислоты в раствор электролита. Это подтверждает и расчет выхода по току целевого процесса, который почти не зависит от потенциала осаждения Еdep, однако увеличивается приблизительно на 6% при добавлении глицина (табл. 1).
Для оценки противокоррозионной эффективности синтезированных цинк-никелевых покрытий получены зависимости стационарного потенциала Еcorr от времени в 3.5% водном растворе NaCl (рис. 5). Видно, что во всех случаях коррозионный потенциал цинк-никелевых покрытий, устанавливающийся в хлоридной среде, находится в более положительной области по сравнению с коррозионным потенциалом чистого цинка, т.е. происходит облагораживание потенциала свободной коррозии. При этом самым положительным значением коррозионного потенциала, независимо от наличия добавки глицина в электролите осаждения, характеризуются покрытия, синтезированные при потенциале осаждения –1000 мВ, что связано, вероятно, с большим содержанием никеля в таких покрытиях. Во всех случаях Еcorr цинк-никелевых покрытий в хлоридной среде смещается в положительную область и затем стабилизируется. Такое облагораживание коррозионного потенциала, согласно литературным данным [17, 18], может свидетельствовать о частичном обесцинковании поверхности покрытий в ходе коррозионного процесса, что приводит к некоторому обогащению поверхностного слоя более электроположительным компонентом сплава – никелем.
Рассмотрим поляризационные кривые в Тафелевых координатах, снятые на исследуемых Zn, Ni-покрытиях и на цинке в 3.5% растворе NaCl (рис. 6). Видно, что для покрытий, полученных из глицинсодержащего электролита, характерно смещение коррозионного потенциала в катодную сторону при сдвиге потенциала осаждения в отрицательную область, в то время как для покрытий, синтезированных из электролита без добавки глицина, подобной закономерности не наблюдается.
По данным, представленным на рис. 6, методом экстраполяции Тафеля рассчитывали коррозионные потенциалы Ecorr и плотности токов коррозии icorr для всех исследуемых Zn, Ni-покрытий и для цинка с целью оценки их противокоррозионной эффективности (табл. 2). Следует отметить, что во всех случаях Zn, Ni-сплавные покрытия характеризуются существенно меньшими значениями токов коррозии по сравнению с цинком, что согласуется с данными [4–6, 27–33]. При этом покрытия, осажденные из глицинсодержащего электролита, также характеризуются более низкими токами коррозии по сравнению с аналогичными покрытиями, полученными из электролита, не содержащего глицин, при тех же потенциалах осаждения. Кроме того, наблюдается облагораживание коррозионного потенциала, что может быть связано как с улучшением морфологии поверхности покрытий, так и с увеличением содержания никеля в сплавах в связи с добавкой аминоуксусной кислоты.
Таблица 2.
Потенциал осаждения, мВ | Состав покрытия | Ecorr, мВ | icorr, μА/см2 | |
---|---|---|---|---|
XZn, % | XNi, % | |||
– | 99.99 | – | –1052 | 13.57 |
–860 | 90.79 | 9.21 | –961 | 3.98 |
–860 (g) | 85.91 | 14.09 | –950 | 2.51 |
–880 | 90.80 | 9.20 | –996 | 6.31 |
–880 (g) | 86.94 | 13.06 | –806 | 1.58 |
–900 | 90.77 | 9.23 | –949 | 2.11 |
–900 (g) | 87.26 | 12.74 | –738 | 0.92 |
–1000 | 88.96 | 11.04 | –998 | 6.60 |
–1000 (g) | 84.73 | 15.27 | –714 | 0.50 |
Для Zn, Ni-покрытий, синтезированных из глицинсодержащего аммиачно-хлоридного электролита, наблюдается следующая тенденция: смещение потенциала электроосаждения покрытия в катодную область приводит к снижению плотности тока коррозии (с 3.98 до 0.50 µА/см2) и облагораживанию коррозионного потенциала (с –950 до –714 мВ). Наиболее вероятной причиной такой закономерности является увеличение содержания никеля в покрытии, подтвержденное экспериментально (табл. 2). Однако не исключено, что наблюдаемые изменения коррозионных характеристик цинк-никелевого сплава связаны также с изменением его количественного фазового состава. Возможно, разблагораживание потенциала осаждения вкупе с введением коплексообразователя в электролит способствуют увеличению доли наиболее коррозионно стойкой γ-фазы в синтезируемом покрытии, что в свою очередь существенно повышает его устойчивость к коррозионному разрушению.
ВЫВОДЫ
1. Процесс электрохимического осаждения сплавов системы Zn–Ni из аммиачно-хлоридного электролита осложнен диффузионным транспортом ионов в жидкой фазе, при этом кинетическая стадия переноса заряда протекает необратимо.
2. Добавка глицина в концентрации 0.30 М не влияет на механизм электроосаждения Zn, Ni-сплавов, но приблизительно в полтора раза снижает вклад побочных реакций (вероятно, выделения водорода) в общую скорость катодного процесса.
3. Пленочные Zn, Ni-сплавы, электрохимически синтезированные из аммиачно-хлоридного электролита, построены на основе цинка, атомная доля которого практически не зависит от потенциала осаждения и в среднем составляет 10 ат. %. Добавление аминоуксусной кислоты в аммиачно-хлоридный электролит приводит к обогащению сплава никелем, доля которого становится примерно на 4 ат. % выше по сравнению со сплавами, полученными из аналогичного электролита без добавки глицина. При этом введение аминоуксусной кислоты в электролит осаждения не оказывает заметного влияния на качественный фазовый состав синтезируемых покрытий, которые во всех случаях представляют собой гетерогенную систему, состоящую из цинка и γ-фазы Ni2Zn11.
4. Электросаждение Zn, Ni-сплавов из глицинсодержащего аммиачно-хлоридного электролита позволяет получать более гладкие и блестящие покрытия, так как добавка аминоуксусной кислоты способствует снижению скорости осаждения сплава и, как следствие, шероховатости его поверхности.
5. Выход по току процесса электроосаждения цинк-никелевых сплавов из аммиачно-хлоридного электролита, не содержащего добавку глицина, слабо зависит от потенциала осаждения и равен в среднем примерно 87%. Добавление аминоуксусной кислоты к аммиачно-хлоридному электролиту осаждения увеличивает выход по току целевого процесса приблизительно на 6%.
6. Синтезируемые в настоящей работе Zn, Ni-покрытия существенно превосходят по противокоррозионной эффективности цинковое покрытие. При этом добавка глицина в аммиачно-хлоридный электролит осаждения дополнительно повышает коррозионную стойкость электроосажденных пленочных сплавов. Для Zn, Ni-покрытий, синтезированных из глицинсодержащего аммиачно-хлоридного электролита, наблюдается следующая тенденция: смещение потенциала электроосаждения сплава в катодную область приводит к снижению плотности тока коррозии (с 3.98 до 0.50 μА/см2) и облагораживанию коррозионного потенциала (с –950 до –714 мВ по шкале ст. в. э.), что, вероятно, связано с увеличением содержания никеля в покрытии и, как следствие, с повышением доли наиболее коррозионно-стойкой γ-фазы.
Список литературы
Шестаков М.А. / Автореф. дис. … канд. хим. наук. Тюмень: Тюменский государственный нефтегазовый университет. 2007. 23 с.
Вячеславов П.М. Электролитическое осаждение сплавов. Л.: Машиностроение, 1986. С. 46.
Гаевская Т.В., Цыбульская Л.С., Бык Т.В. // Химические проблемы создания новых материалов и технологий. 2003. Вып. 2. С. 100.
Vasilache T., Gutt S., Sandu I., Vasilache V., Gutt G., Risca M., Sandu A.V. // Recent Patents on Corrosion Science. 2010. V. 2. P. 1.
Лякишев Н.П. Диаграммы состояния двойных металлических систем. М.: Машиностроение, 2001. Т. 3. С. 670.
Lotfia N., Aliofkhazraeia M., Rahmanib H., Barati Darbanda Gh. // Protection of Metals and Physical Chemistry of Surfaces. 2018. V. 54. № 6. P. 1102.
Hosseini M.G., Abdolmaleki M., Ashrafpoor S. // J. Appl. Electrochem. 2012. V. 42. № 3. P. 153.
Cai J., Xu J., Wang L., Zhang L., Zhou H., Zhong Y., Chen D., Fan H., Shao H., Zhang J., Cao C. // Int. J. Hydrogen Energy. 2013. V. 38. № 2. P. 934.
Feng Z., Li Q., Zhang J., Tang P., Song H., An M. // Surface & Coatings Technology. 2015. V. 270. P. 47.
Kondo K., Yokoyama M., Shinohara K. // J. Electrochem. Soc. 1995. V. 142. № 7. P. 2256.
Garcia E., Sarret M., Müller C., Ortega J.A. // J. Electrochem. Soc. 2002. V. 149. № 5. P. 284.
Conrad H., Corbett J., Goldenz T.D. // J. Electrochem. Soc. 2012. V. 159. № 1. P. 29.
Mosavat S.H., Bahrololoom M.E., Shariat M.H. // Applied Surface Science. 2011. V. 257. № 20. P. 8311.
Tsybulskaya L.S., Gaevskaya T.V., Purovskaya O.G., Byk T.V. // Surface & Coatings Technology. 2008. V. 203. № 3. P. 234.
Muresan L.M. // Studia Universitatis Babes-Bolyai Chemia. 2010. V. 55. № 1. P. 37.
Soares M.E., Souza C.A.C., Kuri S.E. // Surface & Coatings Technology. 2006. V. 201. № 6. P. 2953.
Rajagopalan S.K. Characterization of electrodeposited Zn–Ni alloy coatings as a replacement for electrodeposited Zn and Cd coatings. Montreal: McGill University, 2012. 221 p.
Baldwin K.R., Robinson M.J., Smith C.J.E. // Corrosion Science. 1993. V. 35. № 5–8. P. 1267.
Rahsepar M., Bahrololoom M.E. // Corrosion Science. 2009. V. 51. № 11. P. 2537.
Elkhatabi F., Sarret M., Müller C. // J. Electroanal. Chem. 1996. V. 404. № 1. P. 45.
Lin Y., Selman J.R. // J. Electrochem. Soc. 1993. V. 140. № 5. P. 1299.
Swathirajan S. // J. Electrochem. Soc. 1986. V. 133. № 4. P. 671.
Elkhatabi F., Benballa M., Sarret M., Müller C. // Electrochim. Acta. 1999. V. 44. № 10. P. 1645.
Hosseini M.G., Ashassi-Sorkhabi H., Ghiasvand H.A.Y. // Surface & Coatings Technology. 2008. V. 202. № 13. P. 2897.
Trejo G., Ortega R., Meas Y., Ozil V.P., Chainet E., Nguyen B. // J. Electrochem. Soc. 1998. V. 145. № 12. P. 4090.
Дамаскин Б.Б., Петрий О.А., Цирлина Г.А. Электрохимия. М.: Химия, 2001. 624 с.
Chouchane S., Levesque A., Douglade J., Rehamnia R., Chopart J.P. // Surface & Coatings Technology. 2007. V. 201. № 14. P. 6212.
Fratesi R., Roventi G. // Surface & Coatings Technology. 1996. V. 82. № 1–2. P. 158.
Li G.Y., Lian J.S., Niu L.Y., Jiang Z.H. // Surface & Coatings Technology. 2005. V. 191. № 1. P. 59.
Ghaziof S., Gao W. // Applied Surface Science. 2014. V. 311. P. 635.
Byk T.V., Tsybulskaya L.S., Gaevskaya T.V. // Surface & Coatings Technology. 2008. V. 202. № 24. P. 5817.
Conrad H.A., Corbett J.R., Golden T.D. // J. Electrochem. Soc. 2012. V. 159. № 1. P. 29.
Conde A., Arenas M.A., Damborenea J.J. // Corrosion Science. 2011. V. 53. № 4. P. 1489.
Дополнительные материалы отсутствуют.
Инструменты
Физикохимия поверхности и защита материалов